球形储罐焊接裂纹的控制

分析了球形储罐现场焊产生焊接裂纹的原因,提出了控制焊接裂纹的焊接材料,接线能量,焊接顺序,预热温度,后热温度等工艺措施。     

应用微机控制平板刚性拘束试验装置对SA-662钢的初步研究

平板刚性拘束焊接裂纹试验方法是一种简单装置的裂纹定量试验方法。可以测定钢材产生冷裂纹的临界拘束度和临界拘束应力,为制定实际焊接接头防止焊接冷裂纹的焊接工艺提供科学依据。应用此方法初步研究了国产SA-662钢的冷裂倾向,并与同类型的16MnR钢作了对比,从而提供应用这些钢材制定焊接工艺的参考依据。     

洪江水电厂发电机转子支臂裂纹成因及处理方法

针对洪江水电厂发电机转子支臂焊缝裂纹问题,采用碳当量法计算了转子中心体、支臂筋板材质焊接性能参数,并结合转子支架有限元应力计算,综合分析了裂纹的成因,即主要是由于低碳合金钢焊接工艺控制不良,在应力集中处产生了疲劳裂纹。进而提出改进中心体和支臂焊接工艺的方法,包括改进预热和后热温度、增强焊缝尺寸、超声冲击消应处理等。通过对焊缝处理前、后裂纹情况的比较表明,新工艺有效地避免了裂纹产生。     

T91与12Cr1MoV密封罩焊接裂纹分析

本文介绍了T91、钢102管子与12Cr1MoV密封罩焊接工艺试验，通过试验，认为T91与密封罩焊缝出现的裂纹是氢致冷裂纹，裂纹产生的主要原因是采用低匹配焊条焊接，其它原因是密封板厚度与管子厚度不匹配，焊接顺序不合理造成过大的拘束度，密封板压制质量等，提出了解决密封罩焊接裂纹的工艺措施。     

T23/12Cr1MoV焊接再热裂纹分析

介绍了1 000MW火电机组水冷壁T23/12Cr1MoV焊接裂纹的产生状况,确定裂纹性质为再热裂纹。分析了再热裂纹的产生机理、影响因素。结合现场实际情况,从温度场均匀性、组装应力、焊缝成形、伸缩自由度等几个方面分析了再热裂纹产生的原因,并采取降低温度差、减小应力集中、提高焊缝的外观工艺、采用较小的焊接线能量、增加预热和后热工艺等措施避免了再热裂纹的产生。最后指出首先,受热不均匀导致的热应力是再热裂纹产生的主要原因;其次,消除外观缺陷、采用小的线能量、降低应力,可以有效减少裂纹率;再次,降低拘束度有助于降低再热裂纹产生的概率。     

锅炉汽包产生裂纹原因分析

文章主要从理论上分析了在锅炉汽包上焊接零部件时产生裂纹的可能性，提出避免产生裂纹的工艺措施。     

浅析长输管道焊接施工中裂纹的控制措施

长输管道焊接过程中,往往会在焊接接头区域产生各种焊接缺陷。叙述了长输管道输送特点和管道焊接工艺,分析了长输管道焊接施工中裂纹产生的原因,并提出了相应防止措施。     

6E390系列柴油机气缸体裂纹的焊接

柴油机气缸体为灰口铸铁,当出现裂纹进行焊接时,由于片状石墨的存在,焊接后聚冷便会造成应力集中,产生冷裂纹,为了避免裂纹的出现,保证焊接质量,我们通过广泛的研究和实践,发现采用局部加热,电弧焊焊接并用乙炔焰保温的工艺,能够解决这一难题.     

10CrMo910合金耐热钢管焊接裂纹的预防措施

文章针对本厂产品上使用的１０ＣｒＭｏ９１０合金耐热钢管对接焊缝上出现裂纹的问题，从产品结构，母材，焊接材料及焊接工艺等方面对该裂纹的引发进行分析，试验，比较，认为１０ＣｒＭｏ９１０材料由于含有较高的Ｃｒ，Ｍｏ等元素，抗裂性差，是裂纹产生的主要原因，而通过采用本文介绍的焊接工艺措施，可防止裂纹的发生。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢点腐蚀与焊接裂纹产生的原因及对策

试分析奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti，产生点状腐蚀和焊接裂纹的机理及相应焊接工艺的确定。     

1000t/h锅炉末级再热器出口集箱管座角焊缝产生裂纹的原因与措施

末级再热器出口集箱管座发生裂纹,是长期困扰燃煤电厂的重大设备隐患。通过分析末级再热器出口集箱管座上部角焊缝热影响区产生裂纹的原因及焊接装配形式的分析,认为不合理的焊接接头型式、较大的拘束应力和长期高温运行后导致金属热强性降低,是集箱管座产生裂纹的主要原因。为此,按照DL/T869—2012标准要求,将承插式焊接接头改为全焊透焊接接头,用加强型管座提高焊接接头强度,控制焊接工艺参数等措施,提高了焊接接头的强度和高温力学性能,消除了超标焊接隐患。12号锅炉从2011年12月大修后运行至今,末级再热器出口集箱焊口经过多次磁粉探伤,均未发现裂纹等超标缺陷,证实了改进集箱管座焊接接头型式是正确的。     

400m^3氧气球罐焊接工艺监检研讨

球罐的组焊安装在国内已有成熟的工艺，但在组焊安装过程中，由于种种原因，焊缝总是会产生像气孔、夹渣等缺陷，严重时还会产生裂纹。为保证焊缝一次合格率，减少返修次数，提高焊接质量，这就要求在球罐安装过程中对焊接工艺要严格控制，同时也要求加强对焊接工艺的监检，本文试想通过某钢厂400m^3     

SA387Gr．22C1．2钢在产品中的焊接

针对产品实际生产中SA387Gr．22C1．2同种钢之间，以及SA387Gr．22C1．2与16MnR、20MnMo、15CrMo和12Cr1MoV异种钢之间的焊接进行了论述。在详细分析的基础上，通过焊接工艺制订和评定，采和适当的焊接工艺和热处理工艺，最终避免了裂纹的产生从而获得合格的焊缝，圆满地完成了产品的焊接。     

06Cr25Ni20不锈钢裂纹分析

采用无损检测的方法,对垃圾锅炉中集箱进口段的端盖与手孔之间的缺陷进行分析。分析结果表明,集箱进口段的端盖与手孔之间的缺陷为裂纹,其主要是受焊接热输入量的影响,致使奥氏体不锈钢产生热裂纹,并提出防止对奥氏体不锈钢焊接的工艺及相关措施。     

ASTM A387 GR22 CL2钢的焊接

根据ASTM A387 GR22 CL2珠光体耐热钢的焊接性和工艺性特点，为避免在焊接过程中出现热影响区硬化、冷裂纹、回火脆性、软化以及焊后热处理或高温长期使用中的再热裂纹问题，结合燃气轮机排气缸进行了工艺评定，制定了合理的焊接工艺参数和工艺措施，最终使焊接接头性能达到设计要求，取得了良好的效果。     

翅片管开裂原因分析

锅炉在制造过程中经常会出现气孔、裂纹、夹渣、未熔合、未焊透等焊接缺陷,其中裂纹对产品的危害极大。通过目视检测、无损检测、水压试验等检验手段,可以有效地杜绝不合格产品流人下道工序。通过对翅片管焊接裂纹的分析,改进翅片管焊接工艺,确保产品质量。     

SUS410与ASTM A387GR22异种钢的焊接

详细分析了SUS410（相当于Crl3）与ASTM A387GR22（相当于2Cr2MoIR）异种钢的焊接性，阐述了焊接裂纹的产生原因及影响因素，介绍了采用Inconel系合金药芯焊丝焊接上述异种材质的工艺方法和措施。     

WB36钢焊接性和工艺试验研究

本文对WB36钢进行焊接热影响区最高硬度试验,焊接CCT图的建立,斜Y型坡口焊接裂纹试验,PRRC平板刚性拘束冷裂纹试验,插销试验,再热裂纹试验,模拟热影响区韧性试验,焊接接头综合性能试验等,比较全面地研究了WB36钢的焊接性和接头性能。从而为优化焊接工艺,提高产品焊接质量提供科学依据。     

中压储罐焊缝内裂纹的综合分析

采用射线、超声波、磁粉、硬度及金相分析等手段,综合分析了中压储罐焊缝内裂纹的性质,结果表明,焊缝内裂纹是原始裂纹、未消除尽的残余裂纹在焊接热循环作用下长大及焊接热循环作用产生的液化裂纹并延伸到新焊缝中而形成的.     

锅筒焊接热裂纹原因分析及建议

在某厂余热发电锅炉首次检验时，发现锅筒内部环焊缝多处表面裂纹，通过化学成分、金相、硬度分析等方法确定裂纹的性质是焊接热裂纹．制造焊接过程中，化学成分不合格的工艺垫板熔入焊缝并未能消除干净，是造成锅筒内部封底焊缝表面热裂纹的主要原因针对制造工艺和质量控制出现的问题，提出改进措施和意见