火工品冲击试验

简述了火工品冲击试验的种类，详细介绍了规定冲击脉冲的试验方法及脉冲波形的选择，等效方法等，并对火工品的冲击试验条件作了介绍。     

铝合金焊丝

俄罗斯专利RU2265674中公布的铝合金焊丝的成分是（质量分数）：Mg5．5％-6．5％、Zr0．002％-0．15％、Se0．1％-0．3％、Be0．0001％-0．005％、B0．001％～0．01％、Mn0.2％～0．4％、Nd0．1％-0。2％，还含有n、Sn或V中的两种以上元素．含量范围是n0．005％～0．15％、Sn0．01％-0．05％、V0．05％-0．15％，焊丝中的其它成分是Al。采用该焊丝焊接Al-Mg、Al-Mg—Li或Al-Zn-Mg—Cu合金时，焊缝具有高的耐热冲击和耐热裂纹性能。     

用跌落冲击试验代替导引头的水平冲击试验

阐述了跌落冲击试验与水平冲击试验的基本原理,同时说明了它们之间的不同.根据导引头组合运动参数的计算,提出了用跌落冲击试验代替水平冲击试验的条件,推出导引头进行跌落冲击试验时试验装置各参数的数据.     

含锰的高强度高韧性铝合金

<正>中国发明专利申请公开说明书CN101,215,659中公开了一种由北京科技大学技术人员开发的含锰的高强度高韧性7000系铝合金材料。该合金中各成分的质量分数为:8.0%~9.0%Zn,2.5%~3.2%Mg,1.5%~2.0%Cu,0.8%~2.5%Mn,0.1%~0.3%Zr,0.01%~0.3%Ti,0.005%~0.05%B,其余是Al。这种合金是采用喷射沉积工艺制备的。除常规增强相之外,该合金中还生成了均匀分散的含Mn     

用跌落冲击试验代替导引头的水平冲击试验

阐述了跌落冲击试验与水平冲击试验的基本原理,同时说明了它们之间的不同。根据导引头组合运动参数的计算,提出了用跌落冲击试验代替水平冲击试验的条件,推算出导引头进行跌落冲击试验时试验装置各参数的数据。     

导引头水平冲击试验的替代试验

该文阐述了下落式冲击试验与水平式冲击试验的基本原理，同时说明了它们之间的差别。根据导引头组合运动参数的计算，文中提出了用下落式冲击试验代替水平式冲击试验的条件，推算出导引头进行下薄式冲击试验时试验装置各参数的数据。     

用跌落冲击试验代替导引头的水平冲击试验

阐述了跌落冲击试验与水平冲击试验的基本原理,同时说明了它们之间的不同.根据导引头组合运动参数的计算,提出了用跌落冲击试验代替水平冲击试验的条件,推出导引头进行跌落冲击试验时试验装置各参数的数据.     

超声冲击对6082铝合金MIG焊接接头表层组织的影响

对6082铝合金MIG焊接接头进行超声冲击试验,借助光学显微镜、透射电子显微镜研究超声冲击对6082铝合金表层组织的影响。结果表明:当冲击电流和时间分别为1.0 A/2 min、1.0 A/5 min、1.5 A/2 min、1.5 A/5 min时,表面塑性变形层厚度分别为35、45、40、60μm,冲击参数为1.0 A/2 min时硬化层没有明显的冲击缺陷,其余3种参数冲击层均出现不同程度的缺陷;4种冲击参数下表层晶粒均有一定程度的细化,冲击参数为1.5 A/5 min时,最小晶粒尺寸可达200 nm左右。     

引信冲击试验随机驱动信号的生成方法

文中阐述了一种生成冲击试验驱动信号的方法.该方法通过对实测冲击信号(这里是指作用于引信部位的冲击加速度信号)的傅立叶谱进行统计分析,结合随机数的产生法,生成了满足时域特性的随机冲击信号.为仿真引信虚拟样机模型在冲击环境下的动态特性分析提供可靠的数据支持.     

7075铝合金尾杆开裂失效分析

7075铝合金炮弹尾杆经硫酸阳极氧化处理后,目视检查发现表面存在纵向裂纹。对尾杆的裂纹、断口形态以及金相组织进行观察,检测其显微硬度和微区成分,确定尾杆的开裂性质及原因。结果表明,尾杆裂纹为沿晶脆性开裂。尾杆在淬火过程中存在超温现象,导致合金过烧,同时晶界存在呈链状分布的难溶脆性相,导致晶界进一步弱化,在淬火应力的作用下致使尾杆开裂,之后在时效和精加工过程中裂纹扩展形成宏观裂纹。     

7055-T6I4铝合金动态冲击性能及显微组织演变分析

旨在填补7055铝合金宽温度和宽应变率范围动态冲击的显微组织演变机制的不足,基于较宽温度和应变率范围的霍普金森压杆动态冲击试验,对7055铝合金动态力学性能及动态冲击后试样的SEM和TEM显微组织进行研究,分析温度和动态冲击应变率对7055铝合金组织与性能的影响。结果表明:低温环境下,随着应变率不断增大,7055铝合金的金相组织演变过程均存在绝热剪切带,其内部存在汇聚型微裂纹;随着温度升高,7055铝合金的动态冲击变形组织并未呈明显绝热剪切带,多以扭曲形变带形式存在;温度低于220℃,7055铝合金的TEM显微组织主要以不稳定的η′析出相为主,其数量和密度与温度有明显负相关。     

气瓶瓶口螺母裂纹分析

飞机试飞后进行检查时发现5A06铝合金制氧气瓶瓶口螺母开裂。对裂纹形貌进行检查,裂纹断口宏、微观检查表明,断口呈沿晶开裂特征。能谱分析结果表明,断口含有腐蚀性元素Cl和S。通过对气瓶材质进行分析,结合气瓶瓶口螺母加工工艺及使用状态,确定瓶口螺母裂纹开裂性质为应力腐蚀开裂,并提出了相应的预防措施和改进建议。     

低碳高合金钢和高锰钢冲击腐蚀磨损特性研究

采用改进的MLD-10型冲击腐蚀磨损试验机,模拟湿磨工况条件,对新型衬板材质低碳高合金钢和传统材质高锰钢的抗冲击腐蚀磨损特性进行了研究。比较两种材料试样在一定时间内的失重变化情况,表明低碳高合金钢的抗冲击腐蚀磨损性能优于高锰钢。另外分析了冲击腐蚀磨损面形貌、磨面表层及亚表层的状态变化,发现两种材料的冲击腐蚀磨损机制有明显差异,并且都随时间变化而发生转变。     

锻造对WC/钢烧结复合材料冲击韧性的影响

比较了三种WC/钢烧结复合材料在相同的热处理条件下 ,经锻造与未锻造两种不同状态的冲击韧性值 ;研究了锻造对这类脆性材料冲击韧性的影响。结果表明 ,锻造使材料的冲击韧性大幅度提高。原因是锻造使材料组织中大块硬质相“碎化” ,WC粒子的形态、分布状况和钢基体的密度、显微组织结构发生变化的结果。     

不同弹形撞击下泡沫铝夹芯结构动力学性能研究

为研究不同弹形撞击下泡沫铝夹芯结构的动力学性能,通过空气炮发射方式分别开展了球形弹、锥头弹和平头弹撞击泡沫铝夹芯板试验。基于非线性动力有限元软件LS-DYNA进行了不同弹形撞击泡沫铝夹芯板的数值仿真,分析了不同弹形、不同速度对夹芯板吸能特性的影响。试验结果与仿真结果一致性较好,结果表明：锥头弹撞击变形模式与球头弹撞击变形模式基本相同,平头弹侵彻过程中产生较严重的冲塞破坏,前面板和后面板呈现撕裂破坏模式,侵彻后夹芯被压实部分泡沫铝粘接在后面板上;锥形弹头部尖锐,弹头与靶的接触区域小、侵彻力大,平头弹的弹头和靶的接触区域大、侵彻力小,但靶面破坏区域大且撞击后效更大,球头弹则居于二者之间;当速度较低时,改善前面板和夹芯板的厚度以及材料性能可以较好地提升泡沫铝夹芯板的性能;当速度较高时,后面板吸能比例逐渐增大,重点改善后面板的厚度和材料性能可以较好地改善夹芯板抗侵彻性能。     

一种高铜铝合金板侵彻后的显微组织分析

采用53式7．62 mm穿燃弹斜入射一种高铜铝合金板,弹速为818 m/s。利用光学显微镜和扫描电镜观察铝板侵彻后的弹坑微观组织。结果表明:弹靶接触表面有熔化物,成分为靶材与弹丸的混合物;在侵彻的不同深度,弹坑微观组织呈现不同的特征,入口处晶粒被拉长,中间处的晶粒发生剧烈扭折,局部出现绝热剪切带,底部观察到形变显微带以及异常长大晶粒;靶板主要发生塑性扩孔型破坏。     

大变形锻造钨合金冲击韧性和断口组织特征研究

采用锻造大变形工艺制备出各种变形量的93W合金,开展不同锻造变形量对冲击韧性的影响规律研究,并对冲击断口进行SEM微观形貌观察与分析。研究结果表明,锻造大变形工艺使钨合金强度大幅度提高的同时,其冲击功有所降低;随着锻造变形量的增大,钨合金冲击断口的形貌特征由沿晶断裂为主逐渐转变为解理断裂,相应地锻态钨合金的冲击功呈下降趋势。     

钢基堆焊复合板的硬度分布及冲击韧性研究

采用熔化极气体保护焊堆焊Q345钢基复合板,利用光学显微镜、维氏硬度计、冲击试验机和扫描电镜对试样进行显微组织、维氏硬度、冲击韧性以及断口等试验观察及分析。结果表明:堆焊复合板外观质量良好,无明显焊接缺陷,从基板至堆焊高强层的组织由块状铁素体和条带状珠光体变化为颗粒状铁素体和珠光体,到表层呈块状铁素体和团絮状石墨;焊后硬度存在跃升台阶,分布较均匀,冲击韧性高达64 J/cm^2,正火与淬火处理试样的冲击断口为韧性断裂和准解理断裂。制备的Q345钢基复合板硬度高,冲击韧性良好,具有一定的科学研究价值和应用前景。     

钨锆合金的动态力学特性研究

采用分离式霍普金森压杆（SHPB）实验技术,在不同的冲击载荷条件下,对钨锆合金（52.6/47.4）的动态压缩性能进行实验研究,获取该材料在发生反应与不反应情况下的应力-应变曲线,并分析该材料的冲击响应特性。结果表明：钨锆合金是一种典型的弹脆性含能结构材料,在冲击压缩过程中会出现中应变率（＜500 s-1）脆性断裂（未反应）和高应变率（＞1 000 s-1）冲击反应两种状态。