铝合金光试样非对称循环疲劳极限的估算

提出铝合金光试样非对称循环极限的估算公式,该公式可供疲劳设计使用。     

铝合金缺口试样非对称循环疲劳极限的估算

提出了铝合金缺口试样非对称循环疲劳极限的估算公式,铝合金缺口试样等寿命曲线方程,以及用等寿命曲线方程绘制铝合金缺口试样非对称循环的Ｓ－Ｎ曲线和等寿命图的新方法。只要测得材料在对称循环（ｒ＝－１）下的Ｓ－Ｎ曲线,就可以用等帮助曲线方程绘制材料非对称循环的Ｓ－Ｎ曲线和等寿命图,为疲劳强度估算和寿命估算提供依据。用等寿命曲线方程绘制等寿命图与传统方法相比可减少６０％￣７０％的疲劳试验量。     

钛合金缺口试样非对称循环疲劳极限的估算

基于金属材料非对称循环疲劳极限的估算公式、R－S－N曲线方程和等寿命曲线方程，给出钛合金缺口试样的疲劳极限估算公式、R－S－N曲线方程和等寿命曲线方程及用其方程绘制的R－S－N曲线和等寿命图。     

钛合金光滑试样非对称循环疲劳极限的估算

基于金属材料非对称循环疲劳极限的估算公式、R-S-N曲线方程和等寿命曲线方程,得出钛合金光滑试样的疲劳极限估算公式、R-S-N曲线方程和等寿命曲线方程及用其方程绘制的R-S-N曲线和等寿命图。     

结构钢缺口试样的R－S－N曲线和等寿命图

基于金属材料非对称循环疲劳极限的估算公式、R－S－N曲线方程和等寿命曲线方程,给出结构钢缺口试样的疲劳极限估算公式、R－S－N曲线方程和等寿命曲线方程及用其方程绘制的R－S－N曲线与等寿命图。     

结构钢缺口试样的R—S—N曲线和等寿命图

基于金属材料非对称循环疲劳极限的估算公式、R－S－N曲线方程和寿命曲线方程,给出结构钢缺口试样的疲劳有限估算公式、R－S－N曲线方程和等寿命曲线方程及用其方程绘制的R－S－N曲线与等寿命图。     

汽车常用国产合金结构钢材疲劳极限估算式的探讨

钢材的疲劳极限是汽车零件进行疲劳强度设计及可靠性分析必需的数据，但国产钢材的疲劳极限难以查找。文中用灰色系统理论对σ０．２，σｂ同σ－１进行了关联分析，给出了用σ０．２估算国产合金钢材σ－１的公式，其相对误差一般不超过５％。     

材料长时间应力循环下疲劳极限的确定

高温旋转动力机械制造中，设计寿命要数万至十几万小时，这就要根据相应时间应力循环的疲劳极限来进行设计。但材料的疲劳强度试验不可能进行这么长时间，根据短时疲劳极限试验曲线和经验公式，用数理统计外延方法，计算材料长时疲劳极限值，其计算值与试验值相吻合。     

金属材料疲劳极限估算的多参数经验公式

综合考虑多种材料体系中应力比R和应力集中系数K1对材料疲劳极限σD值的影响,提出估算金属材料σD值的四参数经验公式,并对其进行验证和分析.结果表明,该式适用于不同R和K1条件下的铝合金、结构钢和钛合金,且精度较高,使用方便.     

回火温度对结构钢循环断裂韧性的影响

研究回火温度09Γ2C、35及80钢的循环断裂韧性的影响。给出了ν=10～(-7)米/循环时ΔK值与上述三种钢回火温度的关系曲线。分别对高碳钢及低碳钢的回火温度与其循环断裂韧性最大值之间的关系进行了探讨。     

结构钢光滑试样的R-S-N曲线和等寿命图

基于金属材料非对称循环疲劳极限的估算公式、Ｒ－Ｓ－Ｎ曲线方程和等寿命曲线方程,给出结构钢光滑试样的疲劳极限估算公式、Ｒ－Ｓ－Ｎ曲线方程和等寿命曲线方程及用其方程绘制的Ｒ－Ｓ－Ｎ曲线与等寿命图。     

结构钢疲劳缺口系数研究

提出一个新的结构钢疲劳缺口系数计算公式。该公式与传统的疲劳缺口系数计算公式相比,具有简便、精确的特点,可供疲劳设计时使用。     

改进的概率疲劳极限测定方法

提出了利用升降试验法数据测定概率疲劳极限的3种改进方法。揭示了现有常规法存在不能合理反映疲劳极限的随机性和预测误差较大的缺陷。依据可能的3种试验数据形式,改进方法以疲劳极限附近具有“概率Basquin局部S-N关系”为基础,将疲劳极限视为给定疲劳寿命的条件随机变量,其统计特征通过配对试样的随机疲劳寿命来揭示。应用于车辆LZ50车轴钢概率疲劳极限的测定,验证了改进方法的有效性。     

疲劳损伤钢件修复的最佳时机

为了研究影响疲劳损伤中间退火修复效果的诸因素 ,找出最佳修复时机的变化规律 ,在恒应变± 0 .5 %和± 0 .8%控制下 ,对 40Cr调质钢进行疲劳循环加载 ,求得存活率为 90 %时的寿命Nf。将试样疲劳加载到少于Nf 的不同周次后 ,再进行中间退火修复。发现中间退火可以延长损伤件的疲劳寿命。本次试验条件下能使疲劳寿命提高到原始试样的二倍。修复效果与损伤周次和承受的循环应变大小有关。用高灵敏度电阻仪和TEM对疲劳损伤过程与修复后材料的微观结构进行测试和观察。发现中间退火不能使损伤的材料恢复到原始材料状态。疲劳加载对材料的微观变化有两个相反的影响 ,疲劳损伤导致形成微观裂纹 ,但疲劳加载在材料中累积的应变能在中间退火过程中 ,作为附加驱动力 ,促使材料更加均匀、稳定 ,从而减少了形成微裂纹的条件。当循环应变增加 ,获得最佳修复效果的损伤周次减少。     

结构钢平均应力影响系数研究

基于实测的材料疲劳性能数据，给出７种结构钢的平均应力影响系数，可供疲劳设计使用。     

疲劳损伤钢件延寿机理及效果

在恒应变ε=±0.5%和ε=±0.8%控制下,对淬火和600℃回火的40Cr钢试样进行疲劳循环加载,求得存活率为90%时的寿命Nf,将另一组试样疲劳加载到少于Nf的不同周次,在保护介质下550℃加热2小时(称为修复退火)后,测残余疲劳寿命。当损伤主要是微观结构变化时,退火效果随损伤周次增加而提高。其原因是存在试样中的应变能在修复退火中作为附加的驱动力,促使微观组织向均匀和稳态转变,延缓了碳化物界面裂纹的形成。但当损伤促使微观裂纹形成时,退火不能使其愈合,修复效果降低,所以有一个最佳的修复退火时机。此时进行修复退火,使疲劳总寿命提高2倍。但对高周次疲劳损伤,进行修复退火不能愈合裂纹和延长寿命。对它进行中温热静等压(hotisostaticpressure,HIP)处理,可提高总寿命2.4倍。中温热静等压使试样表面硬度、残余压应力都增加,可减缓微裂纹的萌生和扩展。试样的电阻率变化能够检测微观结构疲劳损伤程度和修复效果。