试论水库排沙底孔进水口前冲刷漏斗形态的主要影响因素

水利工程中普遍设置底孔来泄洪排沙。当底孔闸门开启后,近孔水流向孔口汇集,孔口前河床在大流速水流的动力作用下,甚易发生局部冲刷而形成冲刷漏斗。此冲刷漏斗的出现有利于防止孔口淤堵和减少粗沙入孔。关于冲刷漏斗的稳定形态,以往曾提出了一些经验估算方法。本文根据黄河上游刘家峡等大中型水库的实测资料,对影响底孔前冲刷漏斗稳定形态的因素进行了分析,指出其主要影响因素是坝前泄流条件、来水来沙条件和坝前淤积物的物理化学特性,并建立了定量估算冲刷漏斗稳定形态的公式,对实际工程中合理设计底孔型式的基本原则亦作了简短的陈述。     

水电站进水口排沙底孔的型式

在多沙河流上,无论是高坝大库的高水头电站,还是低水头河床式枢纽,电站进水口的取水排沙历来是一个倍受关注的问题。文中介绍了2个电站进水口排沙底孔的泥沙模型试验情况,提出了一种新的“格栅式排沙廊道＋排沙底孔”的组合型式（简称格栅式排沙底孔）,取得了理想的排沙效果,较好地解决了工程实际问题。格栅式排沙底孔对其他同类型工程具有一定的借鉴作用。     

夏特水电站排沙漏斗模型优化

通过对夏特水电站引水排沙设施双排沙漏斗进行水力学模型试验,将原设计方案的漏斗直径、悬板高度、排沙底孔、底孔偏心距和进口涵洞等结构的关键尺寸进行了优化。上游干渠段在通过设计流量112.8 m3/s时,设计的排沙漏斗悬板高度不满足要求,导致干渠中水深过大,原设计方案的边墙高度不能满足过流要求。提出采用降低悬板高度、增大偏心距等方法来满足工程的要求。试验结果表明,在降低悬板高度、改变偏心距之后,干渠中水深明显降低,并且两个排沙漏斗中都易形成稳定的空气涡,提高了排沙率。     

龚嘴水电站坝前泥沙淤积与底孔排沙

为了指导电站运行调度，龚嘴发电厂与有关单位开展了大量的泥沙观测工作，以坝区泥沙实测资料为基础，分析研究了坝前泥沙淤积过程中含沙量及颗粒级配沿垂线的分布规律；底孔开启时机及排沙效果。研究表明，库区悬移质淤积洲头在达到坝址之前，坝前含沙量分布较均匀，底孔排沙作用不大，为减少了底孔的冲刷和气蚀，少开底孔的意见是正确的。当淤积洲头推至坝前后，入库悬移质大量出库，掌握时机开启底孔排沙对减少邻近机组过机含沙量     

洛古电站坝前冲刷漏斗模型试验研究

多沙河流上的电站进水口的取水排沙历来是一个倍受关注的问题。通过洛古电站坝前冲刷漏斗的模型试验,对坝前冲刷漏斗形态进行了研究,总结了不同运行工况下纵、横向漏斗变化规律,并通过与其它水库冲刷漏斗试验和经验公式计算结果的对比,对洛古水库漏斗特性进行了分析,得出洛古水库冲刷漏斗试验结果合理,可保证电站进水口的取水安全的判断。针对影响漏斗形态的因素,提出了保持漏斗和减缓有效库容损失的电站运行方式。     

某水库排沙孔调度对坝前冲刷漏斗影响的试验研究

坝前冲刷漏斗排沙是高含沙水库排沙的重要方式,对维系水库的长期安全运行具有重要意义.现以某水库为例,利用模型试验的方法研究排沙孔调度对坝前冲刷漏斗影响.结果显示,提高泄洪流量、采用双孔排沙以及低水位排沙可以取得更好的排沙效果.     

水库坝前冲刷漏斗形态三维水沙数学模型研究

利用"动刚盖法"处理自由表面边界,结合水库坝前水沙运动规律导出坝前局部床面泥沙边界条件及泄流初期河床滑塌变形的判别条件,通过坐标变换建立坐标系下水库坝前冲刷漏斗形态三维水沙数学模型.分别利用正向和侧向底孔泄流条件下冲刷漏斗水槽试验资料对模型进行验证.模拟结果表明,不同泄流方式下底孔附近三维水流结构、横断面、纵剖面及平面形态特征等均与实测资料基本一致,模型关于自由表面边界、近底泥沙交换条件、河床纵坡、横坡滑塌处理是合理的.     

大古水电站碾压混凝土试验研究

为验证高海拔、太阳辐射强、干燥、风大等特殊气候条件下大坝碾压混凝土配合比的各项性能,确定合理的碾压工艺参数,对碾压混凝土的配合比、硬化混凝土的各种性能进行了试验和原位检测。试验结果表明,该特殊气候条件对混凝土VC值和初凝时间影响较大,需要在施工过程中做好喷雾、覆盖、表面保温等措施,才能使混凝土满足施工质量要求。     

基于大涡模拟的悬板径向坡度对排沙漏斗流场特性影响数值模拟

为了解悬板径向坡度改变对排沙漏斗流场的影响,文章采用了大涡模拟和VOF相结合的方法对悬板径向坡度i=0、0. 083、0. 173、0. 259时的排沙漏斗水气两相三维流场进行了数值模拟,并采用离散相颗粒轨道模型(DPM)模拟了悬板径向坡度不同时排沙漏斗对粒径0. 001～0. 1 mm颗粒的截除率。模拟结果表明:随着径向坡度增加,切向流速先增大后减小或趋于恒定,说明室内涡流强度并不是随着悬板径向坡度的增大而单调增加,存在一临界的坡度使室内涡流强度达到最大值;坡度i=0. 173时悬板上方区域(除溢流表层外)径向和垂向的合速度方向平行于悬板径向底坡且指向漏斗中心,使该区内的泥沙被再次输运至漏斗室而不易随溢出水流流出,减少了泥沙进入下游和沉降落淤于悬板的机率。颗粒截除率模拟结果也表明i=0. 173时的漏斗对各级粒径颗粒截除率最大,也表明悬板径向坡度存在一临界值使漏斗截除率达到最大值。     

大广坝水电站大坝安全运行与管理

主要介绍了大广坝水电站多年来在大坝维护、大坝安全监测、防汛及水工信息管理等方面的情况，以促进今后大坝的安全管理工作，确保大坝安全运行和发挥更大的效益。     

泸定水电站坝基灌浆廊道设计

泸定水电站坝基防渗墙顶部设置灌浆观测廊道,河床和右岸灌浆廊道均置于覆盖层上,在左岸岸边与岩基搭接.通过大坝三维应力应变分析,对灌浆廊道结构缝分缝位置进行了分析研究.同时,详细介绍了廊道结构缝止水设计及抗渗、抗裂措施.     

鲁布革水电站水库放空冲沙及效果分析

鲁布革水电站水库库容小，入库泥沙含量大，泥沙淤积严重。为了延长水库使用寿命，充分发挥电站的经济效益，需每3～5年进行一次放空冲沙。1997年7月13～17日水库进行了放空冲沙，共冲出泥沙850万t，期间入库沙量350万t，基本达到了冲沙目的。冲沙效果推算和分析表明，如水库采用放空明流冲沙效果会更好，且不会造成不利影响。     

向家坝水电站冲沙孔体型优化设计

向家坝水电站冲沙孔由导流底孔改建而成,结构体型受到了较大限制,加之冲沙孔下泄水流为高速含沙水流,且紧邻下游引航道,消能防冲设计标准较高。结合向家坝工程实际,通过水工模型试验,从消能效果、消力池临底及临边流速、改造难易度等多方面,对3种冲沙孔体型进行了分析比选,确定了最终的优化体型,较好的解决了出口消能防冲难题。     

放空管可爆堵头技术在洞巴面板堆石坝的应用

洞巴水电站面板堆石坝为采用软岩筑坝,考虑坝体的不均匀沉降影响,为运行期的水库放空需要,将左岸导流洞改建为水库放空洞,应用可爆钢堵头技术于放空管设施.     

户宋河电站大坝坝基开挖及处理

依据坝基岩体质量、工程地质条件及清基情况，按水利水电坝基岩体质量分类标准对本工程坝基进行工程地质分区，针对不同的工程地质区，采取相应的工程处理措施，经一年多的观测，工程处理措施是可行的、成功的。     

特细砂混凝土在东西关水电工程中的应用

东西关水电站采用的特细砂配制水工混凝土。为改善其性能，采用了低砂率，低陷度，高掺粉煤灰及掺和减水剂等措施，有效地降低了水泥用量，改善了混凝土的和易性，降低了绝热温升，提高了混凝土的抗渗及抗裂性能，并可采用大仓面通仓薄层浇筑方法，该电站混凝土质量改良，未发现裂缝，强度保证率达９０．７％～９７．９％，匀质性指标优秀，经济效益显著。     

厄瓜多尔CCS水电站的设计关键技术综述

厄瓜多尔CCS水电站是该国最大的水电站,位于热带雨林地区,受火山地震影响较大。针对泥沙多、地震烈度高、覆盖层深、输水距离长、水头高等复杂自然条件,通过开拓性的设计研究,成功解决了修建特大规模沉砂池、超深覆盖层上的大型建筑物、火山灰中的大洞室、24. 8 km长深埋隧洞、618 m水头的压力管道、大跨度地下厂房洞室群、高水头大容量冲击式水轮机组等遇到的关键技术问题。创新的设计为工程顺利施工创造了条件,保障了工程安全可靠运行,也为水利水电工程建设开辟了新路径。     

On necessity of placing an aerator in the bottom discharge tunnel at the Longtan Hydropower Station

1. INTRODUCTION It is well known that the discharge tunnels under the high velocity flows may be subjected to cavitation damage even when the surface is significantly smooth and the water flow is apparently uniform [1,2]. Discharge bottom aeration has bec…     

锦屏一级水电站三滩砂石系统干法制砂工艺浅析

锦屏一级水电站三滩砂石加工系统采用选粉机全干法生产工艺,与传统水洗制砂工艺模式相比,干法制砂工艺用水量大幅度降低,不需修建供水系统和污水处理设施,且生产过程中不需要处理大量废水,只需对喷雾降尘用水和打扫卫生冲洗用水进行简单处理即可循环使用,节省了大量资源,也更加利于环保。详细介绍了干法制砂的工艺流程以及生产过程中的出现问题,并提出了相应的解决措施。工程实践表明:在采用干法制砂工艺后,成功解决了锦屏工程原状砂级配差和石粉含量高的问题,为水电工程人工制砂探索了新路。     

螺丝湾水电站引水隧洞施工技术和体会

螺丝湾水电站引水隧洞全长５２０７．６１７ ｍ（ 含首部埋管长１６６．４２ ｍ） ，工程地质条件较复杂，断层密集，破碎带延续较长，并伴随有丰富的地下水，节理裂隙发育，岩层破碎，稳定性极差。开挖过程中大小塌方频繁，针对不同的塌方及可能出现的塌方，分别采用了钢支撑支护、锚喷支护、网喷锚支护及素喷支护等多种手段。混凝土施工认真组织，平行交叉作业多工序组织施工。