热变形、维卡软化点温度测定仪测量不确定度评定

热变形、维卡软化点温度测定仪主要用于非金属材料(如塑料、橡胶、尼龙、电绝缘材料等)的热变形及维卡软化点温度的测定。本文主要介绍JJF(浙)1051-2010《热变形、维卡软化点温度测定仪校准规范》中关于温度测定仪不确定度评定方法。     

航空有机玻璃热变形-维卡软化温度测定仪

近年来,国际上热塑性塑料、航空有机玻璃热性能指标采用了热变形温度或维卡软化温度。石化部“塑料弯曲负荷热变形温度试验方法”、“热塑性塑料软化点试验方法”部颁标准经1977年6月广州会议审定通过。YB-2航空有机玻璃新的部颁标准同时决定增补热变形温度技术指标及试验方法。热变形和维卡软化温     

活性炭/超高分子量聚乙烯耐热性研究

为了提高超高分子量聚乙烯(UHMWPE)的耐热性,采用超级电容活性炭(微米级)对UHMWPE进行填充改性,制备活性炭/UHMWPE复合材料。通过热重(TG/DTG)测试和维卡软化点温度测试分析了复合体系的热性能;同时研究了活性炭含量对UHMWPE的电学性能、冲击性能、表面及摩擦系数的影响。结果表明：活性炭填充可使UHMWPE材料失重5%时的分解温度提高17.44℃,维卡软化点提高了约18℃;且活性炭对UHMWPE复合体系的抗静电性、冲击性能、表面均有比较明显的改善。     

热变形、维卡软化点温度测定仪温度校准方法探讨

本文通过分析现有热变形、维卡软化点温度测定仪温度校准情况,总结并指出热变形、维卡软化点温度测定仪温度指示误差的现有各种计量方法存在的问题。通过对该测量设备在实际应用中的使用场景分析,提出更优的计量方法,同时研制一种以温度信号控制图像采集测试数据的温度校准装置,可以精确测量使用温度点的误差,并减小测量过程中的人为误差。     

塑料几种耐热性能关系的探讨

塑料的耐热性,是作为塑料质量的控制和鉴定,以及决定其使用条件的重要指标。现在各国普遍采目的,有马丁耐热、热变形温度,维卡软化点等试验方法。由于历史原因,我国目前各单位大多采用马丁耐热作为主要的耐热性指标。虽然,1979年正式颁发了热变形温度、维卡软化点二个试验方法的国家标准,但由于设备等原因,目前尚未普遍采用。     

维卡软化温度测定的能力验证

依据GB/T 1633-2000,GB/T 8802-2001和中国合格评定国家认可委员会(CNAS)规定的程序进行实验室能力验证,目的用于评价参与实验室的维卡软化温度的检测能力。采用Ss<0.3σ准则对制备试样进行均匀性、稳定性检验,通过检验的试样的均匀性、稳定性均符合要求。采用Z比分数评价各参加实验室的测试结果,以各参加实验室结果的中位值作为测试维卡软化温度的指定值,以标准化四分位距作为变动性度量值(目标标准偏差)。参加的130个实验室中,123个实验室的结果满意,两个实验室的结果有问题,5个实验室的结果不满意。通过该项目的研究,制备了均匀性、稳定性符合要求的能力验证试样,并采用适当的统计方法评估了参加实验室的维卡软化温度的检测能力。     

异氰酸酯改性蒙脱土的制备及其对铸型尼龙6性能的影响

通过二苯基甲烷-4,4'-二异氰酸酯(MDI)改性钠基蒙脱土(Na-MMT),使Na-MMT呈纳米级剥离态分散,制得MDI改性Na-MMT(M-MMT)。将M-MMT加入至铸型尼龙6体系中原位聚合成型,以解决有机蒙脱土在铸型尼龙6体系中热降解的问题,提高复合材料的耐热性。利用FITR、GC-MS、XRD和TEM研究了改性机理和Na-MMT的分散情况。通过TG、维卡软化、热变形温度测试、力学性能测试和SEM观察,研究了M-MMT/铸型尼龙6复合材料的耐热性、力学性能和微观形貌。结果表明:MDI能与Na-MMT层间的羟基以及水反应使M-MMT呈剥离态分散。虽然在铸型尼龙6体系引发剂定量的情况下,MDI消耗体系引发剂,引起M-MMT/铸型尼龙6复合材料分子量的下降,导致各项力学性能有所下降,但M-MMT的纳米级效应使复合材料的耐热性得到提高,维卡软化点提高至224℃,在1.82MPa负荷条件下,热变形温度提高至96℃。      

流延聚丙烯(CPP)薄膜改性新技术

CPP薄膜用作塑料薄膜的热封层时，热封温度和热封强度是两项重要的性能．这里介绍一种降低薄膜热封温度的新技术，就是在共聚聚丙烯（PPB）中加入一种改性剂DVT，通过改变PPB的晶态结构，使PPB的维卡软化温度明显下降，从而改变CPP薄膜的热封性能．下面为型号K8303的PPB加入改性剂DVT后维卡软化温度及冲击强度等性能的变化。     

某油田单井油气集输柔性复合管泄漏原因

西部某油田单井油气集输柔性复合管在服役21个月后发生泄漏。采用宏观观察、几何尺寸测量、红外光谱分析、维卡软化温度检测、硬度测试、拉伸性能测试、密度测试和纵向回缩率测试等方法,分析了该管道泄漏的原因。结果表明：该柔性复合管的运行温度远高于设计温度和内衬层的维卡软化温度,在长期运行过程中,油气介质渗入内衬层和增强层内部,导致管道的承压能力显著下降,管道底部壁厚最薄处首先发生开裂,在内压作用下,管道逐层发生塑性变形,导致管道撕裂,从而发生泄漏。     

苎麻纤维/聚乳酸复合材料在不同pH环境下的水解行为

以生物基树脂聚乳酸为基体,以植物纤维苎麻为补强剂,利用熔融共混法制备了苎麻纤维/聚乳酸(RF/PLA)复合材料,考查了RF/PLA复合材料在不同pH环境下的水解行为,并以力学性能测试、SEM、DSC和维卡软化温度检测为手段对其降解行为进行了评估。结果表明:RF/PLA复合材料在碱性(pH=12.0)环境中的降解比在酸性(pH=2.0)和中性(pH=7.0)环境中的更快,界面侵蚀空化是其性能劣化的主要原因。RF的加入提高了PLA的结晶度和维卡软化温度,同时也加快了PLA的降解速度,降解导致材料的力学强度下降。随着降解过程的加剧,RF/PLA复合材料的结晶度和维卡软化温度因材料内部产生缺陷而有所降低;而纯PLA树脂的结晶度却随碱液处理时间的延长而增加,但其维卡软化温度没有发生明显的变化。     

填充聚合物分解热效应对锥形量热法测热结果的影响

研究了应用锥形量热仪测量填充聚合物复合材料燃烧的热释放速率时。填料的分解热效应对测量结果的影响．结果表明,若不对锥形量热仪所测得的结果进行校正,则对强分解吸热的填料,测量结果偏高．定量研究表明,对氢氧化铝和氢氧化镁填料,当氢氧化铝填料的质量分率为80％时．基于PP、PM．MA和PVC的复合材料的燃烧热分别减少了11．1％、19．3％和29．2％;当氢氧化镁填料的质量分率达到80％时。基于PP、PMMA和PVC的复合材料的燃烧热分别减少了13．2％、22．9％和34．7％．在此情况下．测量结果存在很大误差．并且其具体值还因聚合物而异．文中在定量研究的基础上．提出了一种利用分解焓对锥形量热仪测定的有效燃烧热值进行校正的方法。并给出了校正后的结果同原实验值的比较。     

应用锥形量热法评价聚合物复合材料热释放速率

研究了应用锥形量热法测量聚合物复合材料燃烧的热释放速率时,填料的分解热效应对测量结果的影响。定量研究表明,对于氢氧化铝和氢氧化镁等阻燃填料,当填料的质量分数超过60%时,填料分解时强烈吸热的特性对于应用锥形量热法测量聚合物基复合材料的热释放速率有明显影响,并且还因聚合物而异。在定量研究的基础上,提出了一种利用分解焓对锥形量热仪测定的有效燃烧热值进行校正,然后再换算成热释放速率的简单方法,并给出了校正后的结果同实测值的比较。      

大型炼铁高炉炉结的高温控制爆破技术研究

介绍了某大型炼铁高炉的炉结在高温下控制爆破清除的成功经验.在试验和实测的基础上,着重研究了高温控制爆破过程中容易出现安全问题的爆破器材的隔热保护、起爆网路的可靠性和爆破产生的振动冲击的控制.通过选择合理的爆破方案、适宜的爆破器材、新型的隔热材料、优化的爆破参数和可靠的起爆网路,实现了高温(500℃)下炉结的快速(7d)...     

大型炼铁高炉炉结的高温控制爆破技术研究

介绍了某大型炼铁高炉的炉结在高温下控制爆破清除的成功经验。在试验和实测的基础上,着重研究了高温控制爆破过程中容易出现安全问题的爆破器材的隔热保护、起爆网路的可靠性和爆破产生的振动冲击的控制。通过选择合理的爆破方案、适宜的爆破器材、新型的隔热材料、优化的爆破参数和可靠的起爆网路,实现了高温(500℃)下炉结的快速(7d)清除。     

高强度钢板热成形温度场数值模拟分析

高强度钢板热成形过程中,板料和模具于接触表面具有强烈的热传导现象。温度的不断变化将直接影响热成形钢板的最终成形性能和水冷模具的寿命。基于此,该文建立了板料与水冷模具间相互耦合的接触表面热传导模型,并运用传热学和一般壳体温度场有限元分析理论,构建了计算热成形过程板料和模具接触的温度分布场。通过U形件热成形数值模拟与实验结果的一致性对比,验证了建立的热传导模型的有效性。     

泄放阀着火时LNG储罐外容器热-结构耦合分析

针对LNG储罐在泄放阀着火的工况,对受到外界高温火焰辐射的LNG外容器的传热和结构进行了耦合分析研究.建立了16万方LNG大型储罐的实体有限元模型,根据规范和相关文献中的推荐方法,获得了泄放阀火焰高温辐射时罐顶外表面的等效辐射温度,根据正常工作时的稳态传热工况进行储罐外容器内表面等效对流传热系数的计算,得到了正常工作时...     

新型绕带式液氢高压容器的传热分析和蒸发率计算

对一新型绕带式液氢高压容器的传热过程进行了分析,建立了筒体壁（包括封头）的传热模型,计算了热流稳定工况下各界面温差、筒体和封头的传热量以及容器的蒸发率。结果表明,新结构满足设计要求。     

保护炉衬的诺兰达炉炉结的高温控制爆破拆除

介绍了加拿大进口设备诺兰达炉炉结高温下控制爆破拆除的成功经验。在试验和实测的基础上 ,确定了合适的单孔药量 ,可避免支撑炉体的轴承以及炉衬的破坏。通过选择合理的爆破方案、适宜的爆破器材、新型的隔热材料、优化的爆破参数和可靠的起爆网路 ,实现了高温 (4 0 0℃ )下诺兰达炉炉结的快速 (3d)拆除     

保护炉衬的诺兰达炉炉结的高温控制爆破拆除

介绍了加拿大进口设备诺兰达炉炉结高温下控制爆破拆除的成功经验。在试验和实测的基础上 ,确定了合适的单孔药量 ,可避免支撑炉体的轴承以及炉衬的破坏。通过选择合理的爆破方案、适宜的爆破器材、新型的隔热材料、优化的爆破参数和可靠的起爆网路 ,实现了高温 (4 0 0℃ )下诺兰达炉炉结的快速 (3d)拆除     

Specific heat of Teflon,Torlon 4203 and Torlon 4301 in the range of 30–400 mK

The specific heat of amorphous polymers, Teflon, Torlon 4203 and Torlon 4301, has been measured in the range of 30–400 mK using thermal relaxation calorimetric technique. The data is consistent with the tunneling state models used to explain the observed unusual low temperature specific heat of amorphous polymers. Below 100 mK, the specific heat of Torlon 4301 is ∼3 times higher than that of Torlon 4203. Teflon has the lowest specific heat, ∼10 times lower than that of Torlon 4301.