预应力钢筋张拉阶段应力分析

1　问题的提出施工中采用一端张拉预应力筋时 ,孔道摩擦阻力产生的预应力损失 (σ1 2 )是沿着构件长度方向自张拉端至固定端逐渐增大 ,使预应力筋中的有效应力值自张拉端至固定逐渐减小 (见图 1、 2、 3中ＡＢＣ线 ) .预应力筋锚固后 ,张拉端锚固变形与钢筋内缩引起的预应力损失 (σ1 1 ) ,在张拉端最大 ,沿构件长度方向逐渐减小到零 ,使预应力筋中的有效应力值自张拉端至固定端逐渐增大 (见图 1、 2、3中ＤＥ线 ) .由于上述两项预应力损失的存在 ,预应力筋在张拉和锚固阶段 ,预应力的损失对有效预应力的影响 ,在不同的施工条件下将有显著不…     

预应力筋张拉过程的数值模拟与监测

预应力筋的张拉顺序及张拉控制,关系到预应力结构施工阶段和使用阶段的安全。针对华中科技大学中心体育馆看台斜梁的预应力筋张拉,利用AN SY S有限元软件对张拉过程进行数值模拟分析,研究张拉顺序对混凝土预压应力和反拱值的影响,并与现场实测结果进行了对比分析。有限元分析与实测表明,对预应力筋分束张拉工艺可行,周边梁的预应力筋张拉对已张拉梁的预压应力及反拱影响不大,实测结果比考虑损失的有限元结果约小10%~20%。     

拉-压预应力混凝土结构钢筋选配及预应力损失

阐述拉-压预应力混凝土结构预压元件控制应力取值的原则，建立预应力损失的计算方法，明确结构中各种性质钢筋协调关系，建立协调关系公式。     

预应力锚索张拉应力损失的探讨和解决方法

目前在边坡加固工程的预应力锚索张拉过程中张拉应力损失是极其常见的问题,常导致张拉质量低下等严重的工程质量问题．结合一高边坡治理工地的抗滑桩锚索张拉实例,做两组平行试验,探讨锚索张拉过程的应力损失问题,发现对锚索进行预张拉能有效的减少张拉应力的损失,在工程实际允许的情况下,预张拉应力越大,张拉应力损失越小．并总结出一些合理的锚索施工方法,同样能减少张拉应力的损失．     

轨枕预应力张拉机设计

设计了一种轨枕预应力张拉机,由机械支架、液压驱动系统、控制系统构成。控制系统采用可编程控制器进行控制。经过试验及实际应用验证,该设备各项性能指标满足设计要求。     

某楼部分预应力框架梁张拉阶段测试与分析

对４ 层双跨预应力钢筋混凝土框架结构张拉阶段的预应力检测分析，判定有效预应力的建立及施工质量     

考虑第一批预应力损失的后张法箱梁张拉顺序优化

基于预应力钢筋第一批预应力损失最小原则,在构件应力和变形允许的范围内利用有限元软件实现第一批预应力损失及预应力钢筋张拉过程的模拟.同时,提出了一种在有限元软件中模拟预应力钢筋与管道间摩擦损失,锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩损失和混凝土弹性压缩预应力损失的计算方法,并给出了一种有限元模拟预应力的修正方法.利用ANSYS软件对后张法预应力混凝土箱梁张拉顺序进行数值模拟,根据仿真结果给出了适用于不同施工工艺的最优预应力张拉顺序.     

预应力混凝土张拉油缸液压系统的改进

预应力砼张拉液压系统其控制油缸的操作性能和系统的热乎衡温度，将影响到张拉预应力的应力精度和工程质量高低。改进后的系统简化了结构。减少了元件数量，方便了操作对油缸的控制更加灵活，并且在油缸停止运动的时候能够自动转入油路卸荷状态，减少了系统的发热，提高了系统的工作可靠性。     

后张法预应力混凝土空心板梁张拉有限元分析

预应力张拉是预应力混凝土构件施工的重要环节。为考察预应力张拉次序对混凝土体的影响，本文利用大型有限元软件ANSYS对30m装配式后张法预应力混凝土空心板梁的张拉试验进行了有限元仿真，并探讨了在各种不同的张拉次序下空心板粱应力及变形的变化规律。根据仿真计算结果给出了合理的预应力筋张拉次序。     

后张法预应力张拉常见问题分析及防治措施

本文就后张法预应力张拉过程中常出现的问题进行了分析,并提出了相应的预防和治理措施,以彻底解决预应力施工中的安全隐患,提高桥梁工程质量,延长桥梁使用寿命.     

张弦梁单侧和双侧预应力张拉效果的对比分析

张弦梁结构预应力张拉可采用双侧张拉方案,也可采用单侧张拉方案,用有限元分析手段对常州工学院体育馆张弦梁钢结构进行了两种张拉方案的对比分析,比较了两种张拉方案所引起的变形和内力的差异,为施工方案的选择提供了依据。     

缓粘结预应力钢筋摩擦系数试验

为了探明张拉时缓粘结剂固化程度对预应力钢筋摩擦损失的影响规律,制作6根预应力梁,每根梁直线布置3根缓粘结预应力钢筋,进行张拉试验.按照缓粘结剂的固化程度,对预应力钢筋分批进行张拉,并测得钢筋应力的摩擦损失.结果表明,在缓粘结剂固化程度相同的条件下,随着张拉力的增加,缓粘结剂的粘结作用失效,钢筋应力的摩擦损失逐渐变小;预应力钢筋达到控制应力时,随着缓粘结剂硬度的增加,粘结作用增强,摩擦损失增大;当缓粘结剂邵氏硬度达到80以上时,摩擦系数k达到了0.538 m~(-1).     

连续槽型梁三向预应力张拉施工方法

本文详细论述了连续槽型梁三向预应力体系施工主要环节的重点控制因素,介绍了施工方法和注意因素.     

高温后预应力钢筋和非预应力钢筋的力学性能

为考察高温后预应力钢筋及非预应力钢筋的力学性能,砸碎38个火灾后预应力混凝土梁板试件,取出预应力钢筋及非预应力钢筋,制作成481个预应力钢筋试件和489个非预应力钢筋试件,并对这些试件进行高温后的力学性能试验。基于试验结果,探索了高温后预应力钢筋和非预应力钢筋的相关强度、弹性模量、断后伸长率等的变化规律,给出了高温后预应力钢筋及非预应力钢筋的应力-应变曲线方程,可用于预应力混凝土结构抗火性能研究。试验结果表明,在经历相同的温度作用后,经历高温下应力历程的预应力钢筋较未经历高温下应力历程的预应力钢筋的强度略低,而非预应力钢筋的强度受高温下应力历程的影响不大。     

预应力屋面板中预应力钢筋的代换方法

通过对预应力混凝土受弯构件的受力分析,提出了预应力混凝土受弯构件中预应力钢筋代换的基本方法。应用这种方法成功地对绥电子工程中由俄罗斯莫斯科民设计院设计的６米预应力屋面板的预应力钢筋进行了代换,经试验和３年多的使用证明该我换方法是正确可行的。     

体外预应力加固体系的预应力损失估算

用体外预应力进行桥梁加固的预应力钢筋构造形式及施工方法与常规的体内有粘结或无粘结预应力钢筋有较大差别 ,因此 ,其预应力损失的计算方法也有很大差别。本文利用结构设计原理中的一些理论 ,对此进行详细的分析 ,以保证加固体系的预应力储备 ,使之产生理想的加固效果     

预应力混凝土梁因纵向钢筋引起的挠度

预应力混凝土梁的挠度与预应力，荷载等有关，此外，由于梁纵向有非预应力钢筋和预应力钢筋，且拉，压区用钢量不同，所以钢筋约束不同，对梁的挠度影响较大，提出了因纵向钢筋的影响引起的挠度计算方法，并给出了算例。     

预应力砼连续梁施工中的钢筋质量控制

依据预应力砼连续箱梁的设计理论,论证了武汉市某公路立交桥——等高度预应力混凝土连续箱梁施工过程中钢筋质量控制的规范性。     

后张法预应力曲线钢筋因锚固产生的预应力损失研究

本文讨论了较大圆心角情况下，圆派曲线预应力钢筋因锚固产生的预应力损失的计算方法，实验表明，在（μ／Ｒ＋ｘ）ｌｆ≤０．２条件下，仍可用现行ＧＢＪ１０－８９《混凝土结构设计规范》规定的公式计算，但不应用投影长度代替弧长。