层片型铁素体加马氏体双相组织的形成条件及影响因素

本文通过改变一系列热处理参数,并用光学显微镜和透射电镜对层片型双相组织形成条件及影响因素进行了观察,发现改变预先淬火温度和亚温淬火温度,对层片型双相组织的形成和组织形态起着重要作用。欲获得典型的层片状发达的双相组织,存在最佳的预先淬火温度和亚温淬火温度,亚温加热时间对组织形态也有一定影响,提出了获得典型层片型双相组织的必要条件并探讨了在相同条件下岛型和层片型双相组织中马氏体体积分量不同的原因。     

45钢的亚温处理及其应用

研究了45钢亚温淬火的性能、组织及变形情况。结果表明,770～790℃亚温淬火比840～850℃完全淬火的强度性质稍有降低,韧塑性能获得了显著提高,能有效防止淬火裂纹及减少变形。产品零件生产应用表明,45钢780～790℃亚温淬火是保证产品质量的有效工艺措施。     

40Cr钢亚温等温淬火工艺研究

一、前言 亚温淬火是应用马氏体十铁素体复合组织的一种强韧化工艺。目前在亚温淬火工艺发展完善的同时,又逐渐派生出其它亚温处理工艺。亚温等温淬火以强韧性较好的下贝氏体(或下贝氏体+马氏体)为基体组织,且具有残存铁素体及晶粒细化等有益因素,将有可能获得更加优异的强韧化效果。本试验对40Cr钢进行亚温等温淬火处理,分析组织和性能变化,以便了解亚温等温淬火的相变规律和强韧化效果,探讨该工艺的强韧化机理及其实用性。     

结构钢强韧性及断裂过程研究(续)

<正> 五、试验结果和分析讨论——低温回火态1.复合组织的常规力学性能和断裂韧性亚温淬火所得铁素体和马氏体两相复合组织经200℃2小时低温回火后得到铁素体和回火马氏体组织,仍保留亚温淬火后的组织形态。表4为低温回火状态下30CrMnSiA钢含不同铁素体量的各种复合组织的常规力学     

回火工艺对大口径40CrNi4MoV火炮钢组织转变的影响

用JMat Pro模拟分析软件和SEM、TEM显微镜,研究了40CrNi4MoV试验钢淬火温度为880℃,不同回火温度下组织的变化。研究表明：试验钢在320℃回火时,原始奥氏体晶界处分布较多层片状渗碳体,马氏体板条内和板条间析出大量的渗碳体;430℃回火时,渗碳体发生球化;540℃回火后,渗碳体回溶。经不同淬火温度及不同回火温度的计算模拟结果与试验结果一致。     

结构钢强韧性及断裂过程研究

探讨了30CrMnSiA钢亚温淬火强韧性变化规律和机制。用金相分析和定量金相分析研究了亚温淬火后的各种组织形态,用硬度、冲击、拉伸、断裂韧性试验方法测定了相应的强韧性变化规律,用扫描电镜断口形貌分析和断口剖面金相分析研究了裂纹扩展特点。结果表明,亚温淬火后若经高温回火,针状复合组织中的裂纹系通过相界面和剪断铁素体而交替扩展;小颗粒状组织中的裂纹仅沿相界面而扩展;大颗粒状组织中的裂纹则以解理断裂方式通过铁素体。亚温淬火后若经低温回火,无论对于何种形态的复合组织,裂纹均系通过铁素体本身解理断裂而形成,并以解理方式通过铁素体而扩展。     

热等静压TC4粉末体热压缩变形组织演变规律

针对热等静压工艺制备的Ti-6Al-4V合金,利用Gleeble-1500热模拟机进行高温热压缩变形试验,结合OM组织观察研究热变形温度为850~1 050℃与变形速率为0.001~5 s-1对该合金热变形组织的影响规律。结果表明:单道次变形时,当温度在900℃及以下,层片状α相发生球化或动态再结晶,得到均匀等轴的细小组织;高于950℃时,变形后淬火组织由均匀等轴β晶粒与板条马氏体组成,晶粒内有交叉排列的短片层α相;在950℃以下,随着应变速率增大,动态再结晶体积分数降低,晶粒内α相细化,当应变速率过大时,变形后组织以拉长的未再结晶粗大β晶粒为主;相较单道次变形,3道次变形中每一道次变形量较小,低应变速率下再结晶组织易粗大化,随着应变速率的增大,再结晶组织不均匀分布。     

亚温淬火预淬温度对低碳合金钢强韧性的影响

<正> 一、前言 亚温淬火做为结构钢一种有效的强韧化工艺越来越引起人们的注意。低碳板条马氏体具有良好的强韧性,但试验研究表明:低碳合金钢经亚温淬火后,在板条马氏体基体上分布少量纤维状铁素体,强韧性尚可得到进一步提高。因此,亚温淬火不仅对中碳合金钢,而且对低碳合金钢也是发挥强韧性潜力的有效手段。影响亚温淬火强韧化效果的     

27SiMnA钢亚温等温淬火复相组织和强韧性

27SiMnA钢进行亚温等温淬火得到铁素体+马氏体+贝氏体(占50%)复相组织,这种组织具有理想的强韧性配合。亚温等温复相组织中的贝氏体类似低温上贝氏体(B_Ⅱ)。马氏体晶体外貌除了有条状外,还有枣核状。被强化的未溶铁素体呈不连续块状分布。马氏体和贝氏体铁素体晶体细小、马氏体和贝氏体铁素体中碳化物弥散分布以及少量薄膜状形式分布的残余奥氏体是亚温等温淬火复相组织(B+M+F)强韧化的主要原因。     

干磨和湿磨对42CrMo钢磨削强化的影响

磨削淬火技术具有工程应用价值。在精密卧式磨床M7132A上,采用干磨和湿磨对42CrMo钢进行磨削淬火试验。研究表明,完全强化层的组织是以条片状马氏体为主的整合组织,强化层显微硬度在700HV以上,与基体相比提高了3倍。在相同磨削工艺下,湿磨的磨削淬火强化层厚度最大。     

低温下使用的双相钢

<正> 据资料介绍,对Fe-1.5Mn-0.06C双相钢的组织研究表明,这种合金具有在北极温度下使用,亦即用作低温管道所需要的一切性能。这个结论是研究了显微组织诸因素对钢的低温冲击韧性的影响后得出来的。 该研究的主要结论如下:Fe-1.5Mn-0.06C合金经过控轧淬火能够产生一种双相的     

35CrMo钢磨削淬硬的试验研究

采用刚玉砂轮在普通平面磨床上对35CrMo钢进行磨削硬化,研究其硬化层组织及变化规律。结果表明:磨削淬火工艺可获得700HV以上的高硬度淬硬层,最大淬硬层深达1.8 mm;磨削淬火加热速度极快,细化了奥氏体晶粒,淬火马氏体组织非常细小,得到板条马氏体和片状马氏体的整合组织。     

晶粒边界效应对抑制钢的可逆回火脆性的影响

<正> 一、前言 众所周知,亚温淬火的强韧化效果之一是抑制钢的可逆回火脆性。然而,其效果因具体情况不同而异。如工作[3、4]得出,亚温淬火能抑制40CrNi钢的可逆回火脆性,但对40Cr钢无能为力,其原因不详。工作[5]得出,亚温淬火对抑制30CrMnSi钢的可逆回火脆性颇有裨益,而国内有些单位亦用30CrMnSi钢试验却未获重演。A.H.Ucisik等用杂质不同的Ni-Cr钢进行了试验,所用普通热处理规范为1200℃、1050℃和     

GCr15钢隐晶马氏体的透射电子显微组织研究

通过对GCr15工具钢在一系列温度下淬火组织的TEM分析,研究了隐晶马氏体的形貌及亚结构特征,与高温淬火所得的片状马氏体相比较,可看出这两类马氏体在形貌及亚结构上都具有差异。隐晶马氏体的外形类似枣核,与其并存的残余奥氏体呈薄斥状,分布在枣核马氏体构界面上,枣核马氏体的排列真有多向性。     

α-Ti马氏体变形层组织结构的电子显微分析

α－Ｔｉ９２０℃油淬后获得马氏体组织,马氏体在电镜下呈块状和条状。马氏体组织经喷丸强化后表面强化层内出现变形带和变形孪晶。变形孪晶以尖劈状在马氏体基体内成长,不同方位的孪晶交叉发展成框架。变形和孪晶间冲突造成的微观损伤能影响马氏体的疲劳性能     

亚微米HNS炸药的形貌控制研究

建立了溶剂非溶剂双流体喷嘴辅助重结晶工艺.考察了该工艺中非溶剂温度、pH值及添加不同的晶形控制剂对制备亚微米HNS晶体的形貌的影响.结果表明: 非溶剂温度由25 ℃升高到55 ℃后,HNS晶体形貌由短片状变为细长片状;pH值由酸性变化到中性再到碱性时,亚微米HNS的晶体形貌经历椭球状、短片状、棒状的系列变化,粒度分布分别处于50～300 nm、50～500 nm、50～600 nm;白糊精和羧甲基纤维素钠作为晶形控制剂修饰后的亚微米HNS晶体形貌分别椭圆片状和长棒状,粒度分布分别处于50～300 nm、50～600 nm.     

AZ80镁合金环形通道转角挤压组织与性能研究

用环形通道转角挤压工艺在300、350、380℃制备AZ80镁合金壳体构件,通过光学显微镜、扫描电子显微镜、电子背散射衍射及拉伸试验研究变形温度对构件显微组织、织构、力学性能的影响,对变形工艺进行初步探索.结果表明:经过环形通道转角连续两次剪切变形,AZ80合金晶粒细化;当变形温度高于300℃,材料基本实现完全动态再结晶;当变形前均匀化坯料的预热温度低于350℃时,连续β-Mg17Al12相静态析出,一定程度阻碍变形中动态再结晶进行.同时,大量颗粒状β-Mg17Al12相动态析出,部分对晶粒长大产生钉扎效应;最终,在350℃变形时挤压件壁部的晶粒尺寸被细化至约25.1μm.织构分析表明,通道剪切变形的引入促进了晶粒激活滑移面向剪切面分布,利于镁合金典型基面织构弱化.环形通道挤压变形后材料性能大幅提升.在低温变形时,挤压件性能受高密度连续析出相影响,加工硬化能力强但断裂韧性极差.随变形温度升高,挤压件性能与晶粒细化幅度正相关,在350℃时强度和塑性较好平衡.断裂和强韧化分析表明,综合性能显著提升主要得益于晶粒细化和织构弱化的协同作用.     

亚温淬火改善钢材冷脆行为的作用

<正> 一、前言 亚温淬火利用韧性相铁素体的存在而获得复合细化组织从而发挥其强韧性的威力。对结构钢进行高温亚温淬火(加热温度接近于Ac_3)可以获得在马氏体基体上保留少量弥散分布的细小铁素体组织,从而具有以下几方面优点:1.提高钢在室温和低温下的冲击韧性,因而扩大材料的使用范围;2.降低钢的冷脆转折温度,与常规淬火相比,使材料可在更低的温度下处于韧性状态,3.抑制钢的可逆回火脆性,因而可降低调质     

PCrNi3MoV钢淬火组织形态的电镜分析

<正> 一、前 言 随着透射电镜技术的迅速发展和应用,高强度钢强韧性机理的研究更加深入了。马氏体形态及其亚结构研究是其中一重要课题。许多研究结果指出,在相同的屈服强度下,板条马氏体比片状马氏体有好得多的韧性。近十年来,一些研究工作指出,对某些高强度钢采取比正常淬火温度高出100～300℃淬火,可在不降低强度的条件下,使断裂     

变形温度对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢组织及超塑性影响

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢经过固溶处理和冷轧变形后,在850～1000℃下保温5min进行恒温超塑性拉伸试验,研究变形温度对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢超塑性的影响规律。观察各温度下变形前的组织,研究σ相及组织变化对材料超塑性能的影响,从微观上揭示变形温度影响材料超塑性的原因。试验结果表明： 00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢经过1300℃固溶处理并85%冷轧变形,在850～1000℃下保温5min后,随着温度的升高,σ相数量越来越少,组织发生再结晶并形成均匀的等轴晶,而材料的延伸率从480%增大至1290%,变形过程中的峰值应力从125MPa降低至32MPa.