藤子沟上管桥生态放流岔管有限元复核分析

文中对藤子沟水电站工程上管桥设置的生态放流岔管建立三维有限元模型,通过调整补强板宽度及岔管支管段管壁厚度,找到补强板mises应力随补强板宽度及岔管支管管壁厚度变化的规律,从而得出较为合适的岔管布置参数。     

贴边厚度对岔管典型点应力的影响分析

贴边岔管补强板厚度对岔管应力的影响是岔管设计的主要考虑因素,合理确定贴边厚度对降低耗材、提高施工进度和控制造价具有重要意义。通过将Revit软件和有限元软件联合应用建立贴边岔管模型,分析计算不同贴边厚度对岔管典型点应力的影响程度,最后达到指导设计的目的。     

黄土隧洞段压力钢管及贴边岔管结构设计

文章所介绍的黄土隧洞压力钢管全线为地下埋管,结合压力钢管主、岔、支管的总体布置、水力计算等,阐述了钢管设计原则,由内水压力确定管壁厚度,用抗外压稳定进行复核。在贴边岔管结构计算时,根据规范公式,计算补强板的宽度和厚度,并对补强板边缘应力进行近似验算,针对计算结果进行分析,确定合理的补强板有效宽度和厚度。     

吉音水库贴边岔管有限元分析

贴边岔管是由主管、支管和贴边焊接而成,是一种板壳组合结构,其在内水压力作用下应力分布和变形很不均匀,采用传统结构力学方法计算结果较为粗糙,无法准确计算岔管整体和局部细节的应力大小及分布情况。采用有限元方法计算分析,可在设计阶段了解岔管的应力分布和变形情况,为合理设计岔管提供重要的参考依据。     

某泵站贴边岔管结构分析

在贴边岔管结构计算时,现有的规范仅给出粗略的估算方法,在设计时不易操作。文章通过用三维有限元法分析补强板的宽度和厚度对岔管结构应力的影响,在此基础上,确定合理的补强板有效宽度和厚度。     

JL水库压力钢管有限元计算分析

采用曲面壳单元结构化网格的有限元法模拟了JL水电站工程压力贴边钢岔管的应力分布情况,通过2种方案的对比及应力应变分析,推荐采用Q345C钢材,管道壁厚及贴边壁厚均为20 mm的双层贴边方案。     

贴边钢有限元计算影响因素分析

从网格类型、边界条件、模型整体性、单元类型等方面分析了影响贴边岔管有限元计算因素。研究表明,四边形结构化网格受力均衡,应力传递稳定;从计算时间和计算精度上,主管和支管管径的2倍作为建模长度较为合理,管道两端为固端约束;单一岔管有限元分析较整体岔管有限元分析应力值偏大,结果偏安全;曲面壳单元更能适应岔管这种空间三维曲面结构。     

廷巴班水电站三梁钢岔管受力特性有限元分析

水电站钢岔管是发电机组前用于连接压力钢管主管与支管的重要结构，其受力条件复杂，若设计不合理将极大威胁水电站的运行安全。三梁钢岔管为一分三的复杂岔管结构，受较多的焊缝及管壁转折影响，应力分布更不均匀，设计过程更为复杂。以廷巴班水电站为例，采用三维有限元计算方法，对初拟的三梁钢岔管设计体型应力状态进行分析，结合对加强梁应力改善作用和岔管各部位厚度对应力的影响分析，验证了三梁钢岔管设计体型的合理性，研究成果具有一定的工程参考价值。     

新疆XSX水电站月牙肋钢岔管三维有限元优化分析

以新疆XSX水电站工程中的卜型钢岔管为例,建立三维有限元模型,通过调整钢岔管半锥顶角以及肋板厚度进行优化分析,最终确定合适的结构体型。结果表明:通过调整主管侧各个管节的锥顶角和腰线长度,管壁应力不均匀度显著降低,适当调整肋板厚度之后,管壁不均匀度又有所降低,肋板应力有所上升,使得岔管整体更具均匀,此类计算方法简便、快捷、效率高。为今后水利工程中钢岔管优化设计提供借鉴思路。     

贴边岔管的应力分布及工程设计问题的探讨

一、前言贴边岔管是组合的薄壳结构,用有限元混合法进行计算,可以得到较好的结果。以往,由于计算一个岔管在网格划分和坐标值的计算方面要花很多时间,所以主要侧重于最大主应力的部位、大小的讨论,而对整个岔管应力分布的全貌、贴边补强板的作用、尺寸确定等问题,就很难提供充分的说明。为了能清楚地认识这些问题,我们编制了自动形成网格和坐标     

缅甸DAPEIN(Ⅰ)水电站岔管优化设计

根据缅甸DAPEIN(I)水电站压力管道段工程布置及地质条件,选择埋藏式钢岔管和钢筋混凝土岔管两种岔管类型,分别建立三维有限元数值模型,从岔管位置的确定、岔管的体型设计、应力应变等方面进行分析。结果表明:钢岔管围岩属Ⅳ类,相对较差、管壳及管壁应力较大,焊接工艺复杂、施工制作困难、造价较高;钢筋混凝土岔管围岩属Ⅱ-Ⅲ类,采用对称"Y"型结构,岔口附近应力集中,双层配筋,并对围岩进行固结灌浆及回填灌浆等措施。     

钢岔管展开图的数解法

水利水电工程中常用到钢岔管。不采用常用的图解法 ,而采用数解法 ,对主管及支管均为圆形管和主管为圆形管、支管为圆锥管两种情况 ,推导出主管和支管展开的公式 ,并举出应用实例。     

不管河三级水电站卜形钢岔管设计及水压试验

云南不管河三级水电站为典型的高水头、小流量水电站，经过设计比选，在引水管道下平段设置2个内加强月牙肋岔管，采用Q345-C级钢制作。由于工程及自身结构特点，岔管多个部位的结构参数已经进入规范未涉及范围。对岔管进行有限元结构分析，并将原型水压试验结果与理论分析结果进行了比较。这对设计此类体形参数超出规范范围的岔管有一定参考意义。     

Xeset 2水电站三梁岔管结构优化分析

老挝Xeset 2水电站压力钢管主管内径为3 m,由三梁钢岔管连接2个内径为1.6 m的支管.岔管HD值较大,在用规范规定的解析法计算的基础上,用三维有限元法对岔管结构进行了优化分析,并提出合理的三梁钢岔管体型.     

水电站多锥节平底月牙肋钢岔管设计

在传统月牙肋钢岔管体形设计基础上,提出了一种多锥节平底月牙肋钢岔管设计方案.该平底岔管结构由多个主锥管锥节、支锥管锥节和月牙肋组成.多锥节平底月牙肋钢岔管设计的难点是既要保证底部水平,又要保证轴线不在同一水平面的锥管两两相贯为平面曲线.在CATIA三维设计平台上,采用空间解析几何做图法,构建了多锥节平底月牙肋钢岔管三维...     

基于不同围岩特性的月牙肋钢岔管联合承载研究

月牙肋岔管和围岩的联合承载比例与结构的受力有密切关系,围岩弹性抗力系数K是影响其联合承载的重要因素。为研究与围岩联合承载状态下岔管的复杂应力分布规律,以某抽水蓄能电站为例,建立三维月牙肋钢岔管数值仿真模型,考虑定常间隙值的影响,研究不同K值对钢衬应力、围岩应力、接触滑移状态及联合承载比的影响。结果表明:岔管钢衬与围岩存在一定间隙的情况下,合理的围岩弹性抗力系数对于改善管壳应力分布和变形有着良好的作用,选择0.5 N/mm³作为钢岔管的临界围岩弹性抗力系数,既可充分利用钢岔管的材料强度,又能发挥围岩联合承载能力。     

塔尕克一级水电站工程压力钢管制作安装工艺及特点

塔尕克一级水电站工程压力钢管按浅埋管设计,共布置2条,全长522.894 m,共计2×270节。内径3.8 m,单管最大引水流量37.9 m3/s,钢管厚度为12~26 mm,随压力分段变化,管径由3.8 m变径至2.8 m。压力钢管均采用Q235C碳素钢制作,制作中使用数控半自动切割机切割使施工过程机械化、自动化程度提高,有效降低生产能耗,介绍了该压力钢管制作安装的工艺流程、特点及质量控制措施。     

高强钢岔管残余应力测试与研究——以呼和浩特抽水蓄能电站为例

呼和浩特抽水蓄能电站钢岔管首次采用国产790 MPa级B780CF高强钢制造,HD值达到4 140 m·m,是我国目前在建和已建水电工程HD值最大的钢岔管。采用x射线衍射法对钢岔管的焊接残余应力进行测试,测试成果为水道系统充水及钢岔管的长期安全稳定运行提供了技术分析和检验依据,同时也可以为工程应用及国内外同类型电站钢岔管的制造、安装有一定的指导和借鉴意义。     

水电水利工程压力钢管灌浆孔应力集中敏感性因素研究

水电水利工程压力钢管开孔灌浆后,需对灌浆孔严密封堵,处理不好会对工程安全运行留下隐患。在总结国内外灌浆孔常用封堵方案基础上,以某水电站地下埋管为例,建立平面有限元模型,分析其灌浆开孔后管壁应力集中现象,研究了补强板厚度及堵头坡口深度对压力钢管灌浆孔应力集中的敏感性。结果表明,应力集中程度随补强板厚度及堵头坡口深度增加递减,堵头坡口深度对其影响更加敏感。对于地下埋管管壁上开灌浆孔的非高强钢,建议灌浆后孔口进行封堵,补强板厚度宜与钢管壁厚相同,并适当增加坡口深度。当钢管壁厚较大时,堵头坡口深度宜不小于钢管壁厚的1/4~1/3。     

龙马水电站月牙肋钢岔管设计

龙马水电站非对称月牙肋钢岔管规模较大,是工程设计的关键。围绕岔管体形和钢材厚度优选,以及围岩与钢衬联合受力等课题,采用三维有限元方法对钢岔管应力变形进行了深入研究。计算与实际运行成果表明:岔管设计体形良好、结构安全。