两台SGZ10—1.27／250锅炉的修复

贵州遵义铁合金厂动力分厂的3号炉、4号炉同为SGZ10—1.27/250型锅炉,都因大面积腐蚀需要补焊修复,现将修补的方法及效果介绍如下。 一、3号炉的修复 该炉长期运行后,锅筒纵向约有四排管子的区域内,表面产生大面积斑坑腐蚀。蚀坑集中在此四排管子周围的锅筒内表面上。大小蚀坑十余块,最大一块面积达720×230mm,蚀坑深度为1～10mm。部分蚀坑与管子相接,并且有十余根管子也受到不同程度的腐烛。被蚀坑包围的管子达90余根,总腐蚀面积达579468mm~2。厂方为此寻求修复。修理方法中最为可行的是进行补焊。但补焊修理必须解决的技术难题是在大面积补焊过程中,有可能使锅筒受     

论热水锅炉腐蚀原因和预防措施

热水锅炉是近几年新兴的采暖热源,用热水采暖房间温度适宜舒适,而且比蒸汽采暖有明显的节煤效果,故深受采暖用户的欢迎。但是通过几年来停炉,内外检验却出乎意料之外的发现有些热水锅炉腐蚀情况非常严重,值得引以借鉴。本市某部干休所的120万千卡热水锅炉(KZG2—8改为热水运行)仅运行一冬,烟管点状腐蚀深度达2mm 以上,用尖锤轻轻一击即透,被迫全部更换烟管。类似这样的锅炉产生点状穿孔性腐蚀,程度虽有不同,但后果都是穿孔漏水,不是大修就是报废。其数量相当可观,急得这些单位直发楞。     

蒸汽锅炉烟管泄漏原因分析及对策

文章采用化学成分分析、金相检验、扫描电镜等检测手段,对一台卧式内燃烟火管蒸汽锅炉紧挨前管板及炉胆的5根烟管侧下部产生腐蚀的原因进行了分析。结果表明,锅炉烟管已产生的腐蚀主要为氧腐蚀和垢下腐蚀,据此提供了几种腐蚀控制的措施。     

对处理胀接管端泄漏的一点体会

近几年,在锅炉检验工作中曾多次发生因缺水而造成胀接管端泄漏,导致被迫停炉、停产。对於生产用炉,停炉后,将给生产单位带来很大损失。处理这种泄漏,我们采取了三种办法进行尝试,情况如下: 一、胀接管二端加衬筒我市某食品厂有一台KZL2—8锅炉,使用压力6kgf/cm~2,因缺水造成上部三根烟管严重泄漏,被迫停炉。时值中秋佳节来临,生产任务较重,而这台锅炉原曾因渗漏已复胀过     

谈谈热水锅炉腐蚀的有关问题

在几年的锅炉年检工作中,我们经常遇到同一大院内的机关和家属区两个同期安装使用的锅炉,而机关用于取暖的热水锅炉本体状况良好,家属区的取暖热水锅炉有严重腐蚀,甚至漏水观象。带着这一问题,在锅炉检验中,凡遇到家属区的取暖热水锅炉,进行重点检验,找出共性。结果发现:造成锅炉出现这种腐蚀的主要原因是:热水锅炉采暖系统中严重丟水。例如:某单位家属区,有72户干部家属宿舍,取暖面积为11.733m~2,几乎家家有水笼头,有几户甚至有两个水笼头或淋浴头,将锅炉采暖系统中的热水用来洗澡,洗衣物等     

小型锅炉水冷壁管表面腐蚀及其防御对策

江苏东台市某颜料化工厂1台DZL4—13一AⅡ型锅炉于1988年底投入运行。历年来，经过数次停炉检验，未发现明显腐蚀及其它超标缺陷。但于2003年5月12日停炉内外部检验，发现炉体右侧炉门上部水冷壁管背面和靠近水冷壁管的炉墙上，附着淡黄色的结晶物质。拆除外部炉墙，检查发现炉体右侧前数第5根水冷壁管外表面出现多处溃疡状腐蚀，     

常压热水锅炉严重汽化导致爆炸

1996年11月3日凌晨5时30分，乌鲁木齐市大湾房地产公司住宅楼一台常压热水锅炉．在运行中突然发生爆炸。造成锅炉房四周一米以上砖墙及房顶全部倒塌。锅炉向右侧倾倒．连接管道全部折断．一名司炉工严重烫伤，送医院抢救无效死亡，经济损失约13万元。这是本市自1995年12月7日第一次常压锅炉爆炸事故以来发生的第三次常压热水锅炉爆炸事故。1．事故损坏情况该炉系乌鲁木齐市某实习工厂生产的CLHL0．35—95／70—X型煤茶浴炉．结构为立式烟管、型煤链条炉排的常压热水锅炉。锅炉本体分上下两部分，上炉体为圆柱形筒体，中间布置立式烟管；下…     

燃煤蒸汽锅炉锅筒腐蚀原因浅析及预防措施

2004年3月对我市某机械厂一台锅炉进行内部检验时，发现锅筒底部内壁严重腐蚀。该工厂共有三台同型号锅炉，此台锅炉作为辅炉，主要在热负荷不够时运行。查阅该锅炉历次检验报告及检修记录，以前未见腐蚀情况记载，此次腐蚀为首次发现。锅炉基本参数如下：     

一台燃煤锅炉后管板裂纹分析与修理

该锅炉型号为DZL2—1．0-AⅡ，管板、锅筒材料为20g，烟管材料为20#无缝钢管，烟管与管板采用焊接的方式。该锅炉2006年3月出厂，于同年8月经检验合格后正式投入使用。该锅炉平时使用工作压力为0．7MPa，该企业为电镀行业，业务量较大，蒸汽用量大，没有备用炉，因此该锅炉基本24h运转。     

一起锅壳锅炉烟火管的腐蚀分析与防止措施

1．概述锅壳锅炉中的烟火管是锅炉的主要受热面和主要受压元件之一，也是比较容易损坏的受压元件。因此保护锅炉烟管，使其不损坏或延长使用年限，对保证锅炉安全经济运行具有重要意义。现就本地区一台DZL1．4—0．7—95／70—AE型锅壳式热水锅炉烟火管在较短的时间间隔内，发生两次腐蚀渗漏，最后导致报废这一实例，谈一下自己的看法和建议。2．基本情况1996年12月23日，笔者对DZL1．4—0．7—95／70—Ⅱ对热水锅炉三根烟火管由于严重腐蚀而导致烟火管穿孔、渗漏最后被迫停炉这一事故进行了现场检查。发现烟火管穿孔、渗漏时，距安装、…     

小型锅炉加装余热水箱值得注意的问题

我厂生活区在1983年9月安装了一台某锅炉厂生产的 KZL0.5—7型锅炉,随机配套供应余热水箱一只,锅炉运行三个月后,随机配套供应的干式除尘器因烟灰结块堵塞而失效。使用13个月后整只余热水箱、引风机壳和22m 高的烟囱都因腐蚀破损而全部更换。按原余热水箱测绘制造的第二只不锈钢余热水箱也在使用23个月后发现7根烟管腐蚀渗漏而停用。锅炉自开始使用不久,引风机 Y6—30—12风压逐渐下降以致锅炉正压燃烧,墙身及前拱耐火砖多次塌落,炉墙漏风严重,左侧炉墙上观察门严重变形。为避     

某700 MW锅炉水冷壁高温腐蚀原因分析及其防治措施

针对某电厂700 MW对冲式燃烧锅炉水冷壁腐蚀严重问题,对该锅炉高温腐蚀产生的原因进行了分析。在现场割取了腐蚀的水冷壁管,对其腐蚀垢层进行了X射线衍射(XRD)、能量色散X射线谱(EDS)和扫描电镜(SEM)分析,结果发现腐蚀产物中主要含有ZnS、FeS、Fe₇S₈、Fe₃O₄和α-FeOOH,推定此炉主要为硫化物型高温腐蚀,并制定了该锅炉的防治措施。     

气缸套穴蚀初探

随着发动机功率的增加,气缸套穴蚀现象越来越多,我们公司确定把穴蚀研究作为一个课题来做。由于国内对穴蚀研究的单位很少,网上很少能找到这方面的文章,在消息闭塞的情况下,我们课题组开始了自己的艰苦探索。1穴蚀机理分析1我们从维修市场返回的三包缸套中找出5只发生穴蚀的缸套进行分析,试图找出穴蚀与金相组织之间的关系,下表是分析结果。从检验结果看出,无论哪一种组织,都会产生穴蚀。表1气缸套穴蚀研究试样编号现象描述硬HB度外表面金相组织1在距第一道水封槽39mm处有一长10mm、宽10mm的穴蚀,中间坑较大且深101D+E+孔2穴蚀面积长50mm、宽20mm,在水道中间部位100B+D+夹杂物3在距第一道水封槽28处有一穴蚀大坑,旁边是穴蚀小坑,穴蚀大坑长10mm、宽5mm100B4水道上的穴蚀有90mm长,最宽的地方有40mm,在穴蚀的长度方向上方上腰带下沿也有点状的穴蚀坑,长度有50~60mm99.5D+E+孔洞5穴蚀长度有110mm长、30mm宽,有5~6个较大坑状的穴蚀坑100D+E注:1)硬度检测位置在气缸套壁厚截面的之间。2)金相组织为气缸套外表面的3)五只缸套不是同一台柴油机上安装的,穴蚀没有可比性。2穴蚀观...     

高效率无污染锅炉

日本石川岛通用锅炉公司和旭硝子公司共同研究，将陶瓷装配在锅炉燃烧炉的出口部，从而减少了煤尘．提高了燃烧效率。炉筒烟管式锅炉是把燃烧炉产生的热风送到烟管，使之与烟管周围的水进行热交换，从而产生蒸汽。为了解决氮氧化物的问题，只能将燃烧温度控制在1000℃左右，这样势必会导致热风中含有大量的煤尘等未燃烧成分。保护环境不受污染的唯一办法是让这些未燃烧物质在燃烧炉出口部再燃烧，不排放到锅炉外部。但以往出口部采用的是金属，往往会被周围循环的水所冷却，因此未燃烧物质在此很难再燃烧，煤尘大多排出锅炉。在炉简烟管式锅…     

卧式内燃油气锅炉回燃室前管板烟管开裂及预防

卧式内燃燃油（气）湿背式锅炉由于设计和制造上的一些缺陷，笔者在检验此类锅炉中发现了一些问题。 1存在问题 1）卧式内燃燃油（气）锅炉回燃室前管板上的焊接烟管管端伸出量一般制造厂的图纸要求为4～6mm，其管端伸出量比焊角高度至少高出1～2mm。     

关于防止350MW机组锅炉腐蚀的技术探讨

锅炉机组中锅侧腐蚀严重问题,降低锅炉腐蚀,为解决在锅炉炉水采用了平衡磷酸盐处理来代替协调磷酸盐处理,通过长期运行检验,切实减轻了设备腐蚀的预期目标,可为其他相似机组提供借鉴。     

QX型热水锅炉运行中一个值得注意的问题

ＱＸ型热水锅炉运行中一个值得注意的问题姜忠（沈阳军区锅炉检验所）ＱＸ型热水锅炉在锅炉取暖中占有一定比例，近几年笔者通过检验发现，，该种锅炉在运行２～５年后锅炉的出力、效率，以及上温速度均明显下降，并且锅炉水冷壁管出现爆管以及过热变形．甚至腐蚀减薄渗漏...     

解决DZL1.4—0.69／95／70—AII热水锅炉烟管腐蚀的措施

本文通过对ＤＺＬ１．４－０．６９／９５／７０－ＡⅡ热水锅炉锅内烟管严重腐蚀事故的调研与分析，阐明了事故产生的原因，提出了解决事故的措施，改进了锅内装置。改进后的锅炉经过长期的运行实践表明，我们所提出的措施是正确的、有效的。     

超临界机组低压末三级叶片开裂原因分析

某超临界机组低压转子末三级叶片发生开裂，取样进行了宏观检验、化学成分分析、显微硬度试验、力学性能试验、显微组织及能谱分析。结果表明：叶片热处理工艺控制不当，导致在出汽侧边缘形成宽约20mm的硬化层和不均匀马氏体组织，材料耐蚀性下降；机组运行时汽水品质不佳，存在Cl、S等腐蚀元素，叶片形成腐蚀点坑；在叶片离心力产生的拉应力和残余应力的共同作用下，在应力集中的出汽侧边缘点坑处萌生微裂纹，继而发生应力腐蚀开裂。     

多晶莫来石纤维粘贴加热炉炉顶的效果

一、问题的提出我公司184M2步进梁式加热炉，炉子有效尺寸27．84×6．612M，燃发生护煤气炉顶上共设置了4O只平焰烧嘴（沿炉长方向上布置10排，每排4只），烧嘴间距1．5M，呈正方形布置。炉顶采用粘土结合浇注料整体结构现场捣制，浇注料厚度230mm，在浇注料上部铺设了20mm厚的耐火纤维棉毡，然后再复盖80mm的珍珠岩绝热砖。步进炉于1992年4月点火、烘炉。烘沪后检查整个炉顶除了有规则的纹裂外，无剥落和崩塌现象，炉顶内表面完好，即使锚固砖下面的一小块薄层浇注料也牢固地烧结成整体。随着使用时间的延伸，炉顶纹裂逐渐扩大。1993年11…