PA1010／MGEPR共混物的流变性能研究

以尼龙1010（PA1010）为基体,以马来酸酐接枝乙丙橡胶（MGEPR）为增韧剂,采用Brabender PLE331型塑化仪制备了PA1010／MGEPR共混增韧尼龙材料,测试了PA1010／MGEPR共混物的表观粘度、非牛顿指数和粘液活化能等流变能数,并重点讨论了其流变性能。实验结果表明：共混物的表观粘度随温度升高而降低;粘流活化能随剪切速率的增而而减小。共混物熔体的表观粘度随剪切速率和剪切应力的增大而降低,非牛顿指数n小于1,符合假塑性流体流动规律。     

PA1010/TPU共混物流变性能的研究

以尼龙1010(PA1010)为基体，以聚酯型热塑性聚氨酯弹性体(TPU)为增韧剂，采用Haake PTW16／25p型双螺杆挤出机制备了PA1010／TPU共混增韧尼龙材料。测试了PA1010／TPU共混物的表观粘度、非牛顿指数等流变参数，并重点讨论了其流变性能。实验结果表明：共混物熔体的表现粘度随剪切速率的增大而降低，非牛顿指数小于1，符合假塑性流体流动规律。此外共混物的表观粘度随着组成和温度的变化呈现了一种极为特殊的变化行为。即在相同温度下，共混物的表观粘度随着TPU含量增加而增加；在相同组成下，共混物的表观粘度随着温度升高而升高。     

PC／PA1010共混物的流变性能

本文用XLY-Ⅱ型毛细管流变仪研究了PC/PA1010共混物的流变特性,讨论了剪切速率、温度和配比对共混物表观粘度的影响。结果表明:当温度升高和PA1010含量增大时,共混物表观粘度明显降低,剪切速率对共混物表观粘度的影响较小。     

超支化聚合物对PA6及其纤维性能的影响

将聚己内酰胺(PA6)与超支化聚合物(HBP)共混造粒、纺丝,研究了PA6/HBP共混物的流变性能及共混纤维的力学性能。结果表明:PA6/HBP共混物为非牛顿性假塑性流体,其表观黏度随着剪切速率的增大而减小;随着HBP含量增大,共混物非牛顿流动指数降低,剪切速率上升,加工温度降低;共混物黏流活化能随着HBP含量的增大而增大;PA6/HBP共混物较PA6结晶度提高,球晶明显细化;当w(HBP)为1.0%时,PA6/HBP共混纤维的断裂强度较纯PA6纤维略有降低,随着HBP含量的增加,共混纤维的力学性能明显降低。     

PA1010/纳米橡胶/POE-g-MAH共混物的流变性能研究

用高压毛细管流变仪研究了PA1010／纳米橡胶/POE—g—MAH共混物的流变性能。结果表明,在240—270℃及剪切速率100-2500s^-1时,熔体为假塑性流体。加入纳米橡胶明显地降低了共混物熔体的非牛顿指数,并且使尼龙1010的粘流活化能较大幅度地降低,但橡胶含量增加对粘流活化能影响不明显。随着橡胶含量的增加,熔体的粘度逐渐增大,橡胶含量为15％时达到最大值。     

尼龙6/环氧树脂共混物流变性能的研究

用毛细管流变仪研究了尼龙6／环氧树脂共混物的流变性能。结果表明,在实验范围内共混物熔体为假塑性流体;随着环氧树脂用量的增加,表观粘度（ηa）增大,非牛顿指数（n）减小,熔体稠度（K）增大,粘流活化能降低。     

环氧树脂与PA11共混物的流变性能

采用XLY-Ⅱ型毛细管流变仪研究了环氧树脂/聚酰胺11(EP/PA11)共混物的流变性能.结果表明:共混物熔体在210～240℃为假塑性流体,其非牛顿指数为0.43～0.83;在相同的剪切速率下,随着PA11用量的增加,共混物熔体的表观黏度增加,黏流活化能降低.     

尼龙1212/SEBS-g-MAH/DIDP/BSBA共混体系流变性能的研究

研究了尼龙1212／SEBS-g-MAH／DIDP／BSBA共混体系的流变性能。结果表明：共混体系的非牛顿指数n小于1，且n随SEBS-g-MAH用量的增加而减少，即非牛顿性增强；共混物熔体服从假塑性流体的流动规律，表观粘度随剪切速率的增加而降低；温度升高，表观粘度降低。     

TiO_2/ZnO超细粉体共混改性PET的流变性能

将改性的二氧化钛/氧化锌(TiO2/ZnO)超细复合粉体应用于聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)的共混改性,研究了改性PET的流变性能及其纤维的力学性能。结果表明:改性PET共混物为非牛顿假塑性流体,其表观粘度随剪切速率的增大而减小;随着超细粉体含量增大,改性PET共混物非牛顿流动指数下降,熔体粘度对温度的敏感性增大,流变性能改善;当超细粉体质量分数为5%时,改性PET共混物粘流活化能可达81.5 kJ/mol;随着超细复合粉体添加量增大,改性PET纤维断裂强度下降。     

PP/EPDM-g-MAH/TPU共混物流变行为的研究

以EPDM g MAH为增容剂 ,采用熔融共混技术制备了热塑性聚氨酯弹性体 (TPU)增韧聚丙烯 (PP)材料 ,研究了PP/EPDM g MAH/TPU共混物的流变行为 ,重点讨论了增容剂EPDM g MAH对共混物流变行为的影响。结果表明 :共混物熔体的非牛顿指数n <1,且随EPDM g MAH用量的增加而减小 ,表观粘度随剪切速率和剪切应力的增大而降低 ,熔体符合假塑性流体的流动规律 ;温度升高 ,表观粘度降低 ;随着EPDM g MAH用量的增加 ,共混物的表观粘度升高 ,粘流活化能有所减小     

氯磺化聚乙烯流变性能研究

研究氯磺化聚乙烯(CSM)的流变性能，特别是剪切速率、剪切应力和温度对CSM熔体表观粘度的影响。试验结果表明，CSM熔体在试验温度范围内为假塑性流体，随温度的升高其非牛顿性减弱；CSM熔体的表观粘度随表观剪切速率和剪切应力的增大以及温度的升高而降低；剪切应力对CSM的粘流活化能影响不大。     

凝胶丁腈共聚弹性体增韧聚甲醛的加工流变行为及力学性能

研究了聚甲醛(POM)/凝胶丁腈共聚弹性体(GNBE)共混物的熔体流动指数(MFI)、高压毛细管流变行为和力学性能。结果表明,共混物MFI随GNBE用量的增加下降较大。聚酰胺(PA)对POM/GNBE共混体系的MFI影响较小,而热塑性酚醛树脂(PFR)的影响显著。当PFR的质量份为4时,POM共混物的MFI达最小值(0.053g/min),约为未加增容剂POM共混物MFI的1/6。随着剪切速率的提高,共混物剪切黏度迅速与POM接近。这种黏度变化行为说明共混物比GNBE对剪切速率更敏感,共混物的黏度受POM的影响较大。随着剪切速率的提高,POM与GNBE的黏度比迅速减小,并接近1,说明POM和GNBE在高剪切速率下共混时,GNBE的液滴能够在POM连续相中分散达到最小。含20份GNBE的POM共混物在高剪切速率下的熔体表观黏度与POM相当;在PFR质量份为6时,POM共混物的缺口冲击强度达到21.6kJ/m2,超过了GNBE质量份为40的POM共混物。当PFR质量份为4时,共混物的缺口冲击强度为对应的不加增容剂共混物的冲击强度的2倍多,扯断伸长率提高了55.4%。     

表面处理纳米铜粉/PET共混物的流变性能

采用硅烷偶联剂KH-550对纳米铜粉进行表面处理,通过熔融共混制备纳米铜粉/PET共混物,用毛细管流变仪研究了共混物的流变性能。结果表明:纳米铜粉/PET共混体系为非牛顿性假塑性流体,其表观黏度随着剪切速率的增大而减小;随着纳米铜粉含量增加,非牛顿指数增大;共混物的黏流活化能随剪切速率的增加而减小。     

PP/EVA/COPET共混物流变性能的研究

采用CFT-500型毛细管流变仪研究了聚丙烯/乙烯-醋酸乙烯酯/碱溶性聚酯(PP/EVA/COPET)共混物的流变性能。结果表明:PP/EVA/COPET共混物出现剪切变稀现象,非牛顿指数小于1,熔体为假塑性流体;熔体表观粘度随EVA含量的增加呈现先减小后增大趋势,并随温度的上升而下降;EVA质量分数为15%的共混物的表观粘度最低,粘流活化能最小。     

相容剂和加工工艺对PA1010/PP共混体系形态和力学性能的影响

以马来酸酐（MAH）和苯乙烯（St）多单体熔融接枝聚丙烯[PP-g-(MAH-co-St）]为相容剂,制备了聚酰胺10101/聚丙烯（PA1010/PP）共混体系。用毛细管流变仪、扫描电子显微镜、力学性能测试等方法研究了和加工工艺相容剂对PA1010/PP共混体系的形态和力学性能的影响。结果表明,相容剂PP-g-(MAH-co-St)有效降低了PA1010/PP共混体系的熔体流动速率;该共混体系熔体属于假塑性流体,熔体黏度随PP-g-(MAH-co-St)含量的增加逐渐增大;随着相容剂含量的增加,PA1010/PP共混体系中分散相PP的粒径逐步减小,力学性能得到改善,PA1010/PP/PP-g-(MAH-co-St)为70/25/5和70/20/10的共混体系的拉伸强度分别比PA1010/PP (70/30)共混体系提高了55.0 %和61.9 %,冲击强度分别提高了61.0 %和129.7 %;剪切速率为706.5 s-1时出现熔体破裂现象,剪切速率为5002.65 s-1时出现严重熔体破裂。     

HDPE/HDPE-g-MAH/PA11共混物流变行为的研究

以马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)为增容剂,通过熔融共混法制备了HDPE/HDPE-g-MAH/聚酰胺11(PA11)共混物,讨论了增容剂HDPE-g-MAH对共混物流变行为的影响。结果表明:HDPE-g-MAH的加入使共混物熔体对剪切速率的敏感性增强,同时使共混物黏度对温度变化的敏感程度减弱;随着HDPE-g-MAH含量的增加,共混物表观黏度先增加后减小,其含量为2%时共混物黏度最大。