二种材料叠梁的分析与测试

在材料力学的纯弯曲测试中,运用能量法和电测试验技术完成了两种材料矩形截面叠梁纯弯曲的模型简化、理论计算与测试分析,从而打破了单梁纯弯曲实验以验证纯弯曲正应力理论公式为主的传统模式.通过对若干组不同面积比的叠梁进行比较,发现其正应力的实测值与理论值非常接近,且误差较小.实践表明:在材料力学实验中引入两种材料叠梁的理论计算和纯弯曲测试,对分析、解决实际问题提供了有意义的途径.     

直杆平面弯曲的大变形问题

本文推导了直杆平面弯曲时的变形与位移关系式,平衡方程和虚位移原理,用解析法精确地求解的杆的纯拉伸和纯弯曲问题。     

纯弯曲理想弹塑性模型梁大变形的优化算法

目的研究纯弯曲理想弹塑性模型悬臂梁大变形问题.方法以受弯曲力偶作用的纯弯曲理想弹塑性模型悬臂梁变形后的平衡状态为研究对象，应力-应变关系采用理想弹塑性模型；再将其分为若干微段，通过整体坐标的递推关系式求得微段端点坐标，构建微段端点未知坐标的目标函数；最后确定纯弯曲理想弹塑性模型悬臂梁大变形的最优化问题，并编制相应优化程序进行求解.结果将本文优化算法用于分析典型算例，并同有限元方法的计算结果相比较，说明提出的优化算法的正确性和有效性.结论本文优化算法为纯弯曲理想弹塑性模型悬臂梁的非线性分析增加了一种新的处理方法，由于其是在变形后的位置上建立平衡方程，因此，适合于非线性分析，具有广阔的应用前景.     

带裂纹的纯弯曲梁（板）的全塑性解

给出了带裂纹的纯弯曲梁和带裂纹的纯弯曲板的线弹性解和全塑性解，所考虑的材料是符合Ｒａｍｂｅｒｇ－Ｏｓｇｏｏｄ本构律的材料，并给出了这种构件的弹塑性断裂分析的弹塑性评定方程，这些数据可供工程设计人员在设计中使用     

几种常见圆形缺口试样的极限载荷

推导了平面应力条件下单边圆形底部深缺口板条受纯弯曲和拉伸载荷作用的极限载荷公式。通过对比可求出受拉伸板条与受纯弯曲板条极限载荷之间的修正系数，从而将三点弯曲试样极限载荷公式经修正后用于单边缺口和紧凑拉伸缺口试样。同时，文中汇总了其它几种常用缺口试样的极限载荷公式，为缺口试样的极限载荷分析或双判据失效评定图研究提供了方便     

拉弯复合弯曲下线性硬化宽板回弹的理论分析

本文使用了拉、弯复合作用下弯曲件的回弹分为黄截面合力的零的回弹和对横截面弯曲形心转矩为零的回弹二阶段的概念＾［１］，以线性硬化宽板材在拉、弯复合作用下弯曲的回弹过程进行了分析，给出了回弹后，横截面上的残余应力分布及回弹半径和回弹角的理论公式。这些公式对纯弯矩弯曲和纯拉弯情况也适用。本文还给出了获得较好的残余应力状态及同时减小回弹半径改变量和回弹角的条件。     

盘绕式空间伸展臂连续纵杆大转角纯弯曲试验

盘绕式空间伸展臂连续纵杆在收展过程中受力和变形复杂。为研究纵杆的弯曲行为,研制了大变形大转角纯弯曲试验机构,机构通过加载小车转动和平移对试件施加纯弯矩。利用研制的试验装置,对玻璃纤维增强复合材料纵杆试件进行试验。试验测得了纵杆的载荷-位移曲线,然后计算得到弯矩-曲率关系及变形的几何限制、弯曲刚度。本文研究对盘绕式空间伸展臂的设计具有参考价值。     

非弹性弯曲变形的虚梁解法

根据梁在非弹性纯弯曲时挠曲线的曲率与弯矩的关系,得出非弹性弯曲时挠曲线的近似微分方程,并采用虚梁法,求非弹性弯曲时梁的变形。     

各向异性功能梯度材料弯曲断裂模型探讨

探讨各向异性功能梯度材料裂纹板受纯弯、纯扭、弯扭载荷作用下的弯曲断裂问题．根据弹性力学的基本方程以及断裂力学的有关理论及微积分方法,将材料常数（刚度系数）设为空间变量的任意函数,建立了各向异性功能梯度材料板弯曲断裂模型,即三类偏微分方程边值问题．再将材料常数依次设为空间变量的指数函数和幂函数,建立了相应的弯曲断裂模型,即一系列相关的偏微分方程的边值问题．这些模型是研究有关各向异性功能梯度材料板弯曲断裂问题的一个出发点和理论基础．     

组合曲梁的径向应力及其对正应力的影响

在纯弯曲组合曲梁正应力公式的基础上，进一步导出了径向应力的计算公式，并对组合曲梁径向应力对弯曲正应力的影响进行了估算，给出了弯曲正应力公式的适用参考范围。     

自密实混凝土叠合剪力墙屈服位移计算方法

在平截面假定的基础上,根据自密实混凝土(SCC)叠合剪力墙的受力特点,提出了其顶端屈服位移的计算方法,并用5个SCC叠合剪力墙试件的屈服位移试验值进行验证。通过计算分析,得到了轴压比、混凝土强度、分布钢筋的配筋率、锚固钢筋的配筋率与SCC叠合剪力墙屈服位移之间的关系。研究结果表明：在设计中选择经济合理的锚固钢筋配筋率、限制SCC叠合剪力墙的轴压比以及适当增加混凝土强度可以提高墙体在屈服状态的变形能力;提出的计算方法合理可靠,求得的计算值与试验值吻合较好。     

计算弯曲变形的几何法

弯曲变形问题本质上是几何问题,即杆轴线上任意点的位移都可以视为由起点处横截面的转角和杆的弯曲导致的。基于此来找出位移与微段杆弯曲、起点处横截面的转角的关系式,引入弯曲变形与内力的关系式,从而将杆的位移表示成杆的弯曲和旋转。该方法可以拓展到任意形状杆件的平面弯曲变形的计算,且对比传统方法更具一般性;而且在增加初参数的情况下,该方法可以分析超静定杆件的弯曲变形问题。通过两个求解杆弯曲位移方程的算例,验证了该方法的正确性。     

带预应力约束拉杆R-CFT短柱轴压性能试验研究

为了解约束拉杆预拉力对矩形钢管混凝土短柱受力性能的影响,进行了3个带预应力约束拉杆短柱轴压试验和另外2个对比试验,对比试验试件中1个不带约束拉杆,1个带普通约束拉杆。预应力约束拉杆和普通约束拉杆均由M20高强度螺栓组成,作为普通约束拉杆的高强度螺栓,在构件受轴向压力前与钢管壁焊接成一体;作为预应力约束拉杆的高强度螺栓,在构件受轴向压力前通过扭紧螺帽产生预拉力,然后与钢管壁焊接成一体,由拉杆预拉力对钢管壁和核心混凝土进行预压。试验结果表明,设置约束拉杆后,构件的承载力提高,轴向变形能力增强;与普通约束拉杆相比,预应力约束拉杆能减小构件最大荷载时的变形,但对构件承载能力和后期变形能力影响不大;减小预应力约束拉杆的横向间距,可有效减小构件最大荷载时的轴向变形,提高构件前期刚度,但对构件承载力影响不明显;在截面宽度和拉杆数量不变的情况下,随着截面长宽比的增加,构件后期变形能力减小。     

位移法计算中一些问题的剖析

用位移法计算超静定刚架时,为了使计算快捷、准确,可根据结构中杆件内力的静定性少设基本未知量.根据各杆受力和变形的特点,正确判定杆件的约束形式.     

用弹性中心法推导等截面圆弧杆件的转角位移方程

用弹性中心法推导出了等截面圆弧杆件的转角位移方程，使某些带有圆弧杆件的复杂刚架可用位移法计算，使内力计算得以简化。     

配置HRBF500钢筋的无粘结预应力梁受弯性能试验研究

进行了10根简支梁的受弯性能试验,研究了以HRBF500钢筋作为纵向受拉钢筋的无粘结预应力混凝土梁的破坏特征、预应力增量、受弯承载力以及位移延性。试验研究表明：在达到极限状态之前,试验梁中受拉的HRBF500钢筋均已屈服;梁破坏时,受压区混凝土压碎,破坏较为突然;无粘结预应力筋的实测极限预应力增量与综合配筋指标仍基本成线性关系,但较规范GB 50010-2010中公式的计算值明显偏大,计算值与试验值比值平均为0.35;梁跨中的屈服位移较大,但位移延性较差,位移延性系数平均为1.67,且随综合配筋指标增大,位移延性系数减小。根据笔者及相关文献中的试验结果,分析得到了无粘结预应力筋的极限预应力增量计算的建议公式,当极限预应力增量试验值〈450MPa时,该式的计算值与试验值符合较好。     

表面内嵌FRP筋抗剪加固T形混凝土梁参数影响

为了研究不同参数对表面内嵌FRP筋加固梁抗剪性能的影响规律,对6根采用不同FRP筋类型、间距以及不同加固方式的FRP筋加固梁进行受剪性能试验.结果表明,该方法能够很好地改善加固梁的受剪性能,提高梁的极限承载力.未粘U箍和FRP筋间距小的加固梁更易发生剪切破坏.加固方式对加固梁跨中位移无明显影响,FRP筋类型和FRP筋间距对加固梁跨中位移影响显著.表面内嵌FRP筋不能提高试验梁的纯弯段开裂荷载,但能显著提高弯剪段开裂荷载.FRP筋类型、间距以及加固方式对加固梁的极限荷载影响显著.由于CFRP筋弹性模量高,故CFRP筋的应变小、利用率低;不粘贴U箍加固梁中FRP筋应变大于粘贴U箍加固梁;FRP筋间距越大,FRP筋的应变越大,利用率越高.     

地下厂房围岩稳定和支护试验分析

本文介绍水电站地下厂房洞室在开挖过程中进行喷锚支护后的围岩应力、变位和破坏形态的变化规律,同时对不同锚固方式的锚杆应力做了初步的探讨。     

钢筋混凝土屋面悬挑屋檐结构的有限元分析

结合工程实际,在钢筋混凝土屋面飘板结构设计中,对其悬挑屋檐方案安全问题采用有限元方法进行计算和分析,结果显示,悬挑屋檐板的最大跨度应取4．8m,梁按变截面设计并不增加悬挑屋檐板的最大位移,在悬挑屋檐板端部内增设几道钢筋,可使悬挑屋檐板的端部位移和应力均匀。     

等截面圆弧杆件的转角位移方程

本文用力法导出了等截面圆弧杆件的转角位移方程,使某些带有圆弧杆件的复杂刚架适用位移法,从而使内力计算工作得到简化．