连铸管线钢的质量

介绍防止管线钢由氢导致的裂纹(HIC)的形成所采取的措施。还介绍了Port Kembla钢厂生产X65—X80管线钢的经验。     

连铸坯角部横裂纹在轧后钢板边部演化研究

对板坯角横裂纹在轧后钢板边部的延展行为进行了实验室和工业试验研究。得出:随着钢板轧制厚度的增加,铸坯角部横裂纹沿宽度方向延展有加重的趋势;轧制规格相对较薄的钢板的裂纹极微小,有被"撵平"的趋势;毛边钢板的安全切边量为35 mm。     

首钢京唐2 250 mm生产线厚规格X80管线钢卷形控制

针对轧制厚规格管线钢中出现的塔形、松卷、层错、钢卷侧翻等不稳定问题,分析了造成卷形不良的原因,从工艺优化和设备改造两方面叙述了改进措施及其明显效果.     

连铸方坯低倍边部裂纹原因分析

分析了连铸方坯产生低倍边部裂纹的原因。结果表明：由于沿晶界析出MnS夹杂物诱发铁素体网，裂纹沿铁素体网萌生并扩展导致边部裂纹的产生。     

攀钢2号连铸板坯边部纵裂纹影响因素及对策

对攀钢2号连铸板坯边部纵裂纹的影响因素进行调查分析.通过采取相应的措施,板坯边部纵裂纹得到有效控制.     

连铸板坯角横裂纹的形成机理及控制措施

板坯角横裂纹是在钢的第Ⅲ脆性区产生的一种沿晶开裂。在第Ⅲ脆性区温度范围内,在奥氏体晶界铁素体薄膜的析出(晶界析出)弱化了晶界,或由于碳氮化物等的析出,在奥氏体晶界附近形成无析出区(晶界滑移)导致的晶界脆性,当铸坯在该温度区间受到弯曲、矫直或0号段错位等拉应力作用后产生的裂纹。奥氏体晶粒越粗大和奥氏体晶界越弥散细小的析出,越容易产生裂纹。保证连铸机设备精度和制定合适的连铸生产工艺参数是消除铸坯角横裂纹的根本方法。     

09CrCuSb热轧卷边部缺陷的成因分析

为了解决09CrCuSb耐酸钢热轧卷分条切边过程中的边部分层问题,采用金相显微镜与SEM-EDS分析仪研究了3种09CrCuSb热轧卷边部缺陷,即边部分层、边部的端面凸起和平行于轧制方向的端面纵裂纹。结果表明,本边部分层缺陷实际上是由热轧侧导挤压所致,校正侧导位置后未再发生,判定边部分层缺陷产生原因的关键在于分层缺陷的内表面状态。端面凸起是因为连铸机精度偏差使铸坯发生边角裂,控制连铸机对弧与辊缝偏差在0.5 mm以内,缺陷发生率从5.4%降低到0.2%以下,端面凸起缺陷实际上是热轧卷烂边的初始形态。端面纵裂纹缺陷是因为连铸坯窄边存在群簇状气泡及钢种本身裂纹敏感性较强,通过降低连铸塞棒和水口氩气到4~6 L/min,按标准下限控制裂纹敏感性元素,缺陷发生率从8.7%降低到了0.45%。为控制09CrCuSb热轧卷边部缺陷提供参考。     

桥壳钢边部裂纹缺陷原因分析

桥壳钢边部出现线状裂纹缺陷,钢板开裂发生在距离边部 20mm范围之内。通过金相显微检验对裂纹产生的原因进行分析,检验结果表明：钢板传动侧与操作侧边部表层均观察到厚度约 150μm的贝氏体组织,钢板板宽方向的其他部位表层组织与试样正常组织相同,均为铁素体＋珠光体。由此可知,钢板边部冷速过快导致贝氏体组织出现,贝氏体塑性较铁素体＋珠光体差,在钢板卷取过程中导致开裂的发生。     

首钢京唐钢铁公司确定钢坯生产设备

日前．首钢京唐钢铁公司与意大利达涅利公司签订合同，为其位于河北曹妃甸地区的工厂建设1条大型钢坯连铸线，该合同包括2套板坯连铸机，板坯规格为厚230～250mm，宽1100～2150mm，年产能700万t。采用立弯型连铸机，能生产深冲型IF钢、X100管线钢和HSLA钢等钢种。     

20MnSi铸坯角部纵向裂纹缺陷产生原因分析

本文对1号连铸机20MnSi铸坯角部纵裂纹缺陷的形成原因进行分析，介绍采取的措施和取得的效果。     

L245热轧卷边部裂纹缺陷产生原因分析与对策

对管线钢L245热轧卷边部裂纹缺陷产生原因进行了分析,并研究了此钢种高温热塑性行为,认为钢种特性是导致热轧卷边部裂纹缺陷产生的根本原因,但通过合适的工艺制度可以减少该缺陷的产生。     

X70���������Է�������2150ASP�������������е�Ӧ��

 针对鞍钢股份炼钢总厂四工区2150ASP的管线钢产品易发生的表面质量问题,采用Gleeble1500试验机对该生产线连铸机浇注的管线钢X70铸坯进行了高温延塑性的测试,并对断口组织、形貌和断裂机制进行了分析。在生产实际中,根据该连铸机的具体工艺、设备条件,编制了连铸工艺模拟软件,对整个浇注过程中的铸坯温度场和固相分数进行计算,结合X70管线钢高温力学性能的测试结果,优化了连铸二次冷却制度,改善了管线钢铸坯的表面质量。     

降低含铝钢表面横裂纹的工艺实践

针对南阳汉冶特钢有限公司250 mm×1 650 mm断面生产的含铝钢表面角部横裂缺陷,从连铸工艺角度分析了含铝钢表面角部横裂产生的原因,提出了控制解决措施。通过优化结晶器振动参数、二冷控制模型、结晶器冷却模型、严控扇形段接弧精度及辊缝开口度、钢种成分控制优化等措施,提高了铸坯表面质量,板坯角部横裂缺陷得到了改善,铸坯不清理装炉率大幅提高,轧板裂纹缺陷率由14.48%降低至6.24%。     

板坯角横裂形成的原因及控制措施

针对连铸板坯的角部横裂纹,从连铸工艺与设备精度的角度分析了板坯角横裂的形成原因,提出了防止角部裂纹的控制措施,采用相关控制措施后,板坯角部裂纹的发生率由早期的5%降低到0.5%以下。     

精冲钢连铸坯角部横裂纹产生原因及控制措施

为了研究精冲钢角部横裂纹形成原因并制定相应控制措施,通过数值模拟计算了二冷区连铸坯温度场分布,在此基础上采用Gleeble 3500热模拟机测定了试验钢种在连铸条件下的断面收缩率。使用金相显微镜、扫描电镜对角部横裂纹附近成分、微观组织以及钢中夹杂物进行观察分析。结果表明,连铸坯角部横裂纹形成是由于钢中大尺寸夹杂形成裂纹源,弯曲过程中连铸坯角部表面温度处于第Ⅲ脆性区710~765 ℃,裂纹进一步扩展形成角部横裂纹。针对裂纹产生原因提出延长软吹时间、控制过程温降、调整二冷水量等措施,有效降低连铸坯角部横裂纹产生概率。     

Q460C含铌微合金化钢角部横向裂纹的控制

山西新临钢钢铁有限公司在浇注含铌微合金化钢中出现角部横向裂纹,成为连铸亟待解决的问题。研究表明:关键要系统地测量研究铸坯表面温度。临钢在Q460C钢生产过程中将铸坯表面温度提到1 020℃以上,有效地控制了铸坯角部裂纹的出现。     

罩式炉退火钢卷边部色差缺陷原因分析及对策

针对宝钢罩式炉机组生产新型热成形钢冷轧卷时出现边部色差缺陷的问题,应用EDS、GDS等检测手段对缺陷产生原因进行了分析。结果表明,退火过程中钢卷边部脱碳是造成色差缺陷的主要原因。通过优化氢气吹扫工艺解决了钢卷脱碳问题,使色差缺陷从根本上得到了有效控制。     

控制水轮机不锈钢铸件裂纹缺陷的措施

分析了水轮机不锈钢铸件产生裂纹的原因,并提出了预防措施。     

X80管线钢氢致开裂研究

通过电化学充氢法研究了X80管线钢氢致裂纹(HIC)的种类及开裂特征,探讨了氢致开裂规律,对X80管线钢的氢致开裂影响因素进行了分析.结果表明:随充氢时间的延长和电流密度的增大,氢鼓泡的密度逐渐增大,体积先增大后趋于稳定;形成的氢致裂纹主要呈阶梯状,由直线型裂纹和“S型裂纹”组成,多以穿晶方式扩展,裂纹尖端沿着晶界萌生;X80管线钢中的带状组织是氢致裂纹萌生和扩展的聚集场所;非金属夹杂物是氢致裂纹萌生的裂纹源,其中较大尺寸的A1和Si的氧化物易于诱发“S型裂纹”形成,对管线钢抗氢致开裂的敏感性有很大影响.