Q345C钢板探伤不合格原因分析

通过取样分析,研究了冶炼、轧制以及轧后控冷工艺对Q345C钢板微观组织及探伤结果不合格的影响.结果表明:中心偏析、裂纹、轧后水冷、MnS等夹杂物以及氢均对钢板的探伤结果造成不利影响.     

影响高层建筑用钢板抗层状撕裂性能的因素及控制工艺研究

为满足高层建筑用钢板厚度方向的性能要求,研究了化学成分、真空处理、压缩比、压下和缓冷工艺对钢板探伤结果和抗层状撕裂性能的影响.结果表明:随着钢板硫含量的提高,其抗层状撕裂性能降低;真空处理有利于提高钢板超声波探伤的合格率,但未真空处理的钢板采用合适的缓冷工艺可确保其探伤结果和抗层状撕裂性能达到要求;随着压缩比的增大及粗...     

EN 10160标准在钢板超声波检测中的应用

在某国际合作项目中须对钢板进行超声检测。中方检测结果和德国检测结果存在较大差异,有的差异高达20 dB。为此对两国的钢板探伤标准、方法和探伤设备进行了比较和分析,找出了原因。提出在钢板探伤中借鉴EN 10160标准推荐的钢板AVG曲线法,同时绘制底波AVG曲线和平底孔AVG曲线,这样可在探伤过程中随时观察表面耦合状态,不论使用软保护膜探头还是硬保护膜探头都可得到较为一致的探伤结果,因此是一种行之有效的判伤方法。     

提高Q370qE钢板超声波探伤合格率的实践

为提高Q370qE钢板的超声波探伤合格率,取样分析了Q370qE钢板超声波探伤不合原因,结果表明其探伤不合格主要源于钢中非金属夹杂物、中心严重偏析所造成的钢板分层、连铸保护渣和耐火材料的卷入以及铸坯裂纹等。通过采取提高钢纯净度、改变夹杂物形态、控制浇注温度和拉速等措施后,钢板探伤合格率由75％提高到97％。     

压力容器用钢板超声波探伤技术条件

本标准适用于12～120毫米厚的石油、化工压力容器用钢板超声波探伤。也适用于其他工业类似用途的钢板超声波探伤。技术操作要求1.清除被探伤钢板表面影响探伤的氧化皮、锈蚀。2.使用脉冲反射式探伤仪,探测频率为2.5MC,探头为直接耦合或充水的直探头。3.探伤灵敏度调节是利用底波在钢板无缺陷处多次反射次数调节,各种厚度钢板的     

中华人民共和国第一机械、燃料化学工业部部标准——压力容器用钢板超声波探伤JB1150—73

本标准适用于厚度12～120mm 的化学、石油工业压力容器用钢板超声波探伤,也适用于其他工业类似用途的钢板超声波探伤。一、技术操作要求1.清除被探伤钢板表面影响探伤的氧化皮、锈蚀及油污。2.使用脉冲反射式探伤仪,探测频率为2.5MHz。耦合方式为直接耦合或充水耦合。探头为单直探头或联合双直探头。3.用人工标准试块调节探伤灵敏度。人工标准试块要求如下:(1)试块用钢板应与被探伤钢板的成     

中厚板超声波探伤缺陷及控制技术

介绍了钢板超声波探伤的缺陷类型,对连铸板坯轧制中厚板后出现超声波探伤不合格的钢板进行取样、金相、电镜分析,找出引起中厚板探伤不合格的主要因素是钢中氢含量、铸坯中心偏析以及夹杂物;通过采用RH真空处理、钢水洁净度控制、铸机动态轻压下、加热工艺优化、控轧控冷工艺优化及板材堆垛缓冷等关键工艺技术,使钢板内在质量得到改善,探伤合格率明显提高。     

Q500q探伤缺陷的成因与对策

为提高Q500q的探伤合格率,采用金相显微镜和扫描电镜对Q500q探伤不合格钢板的金相组织、缺陷区域的化学成分进行了检验分析。结果表明,探伤不合格的Q500q钢板厚度中心区域珠光体带存在微裂纹,原因是钢板存在中心偏析、Mn S以及氧化物等非金属夹杂物。通过采取降低连铸坯中心偏析、对铸坯浇注过程中形成的夹杂物进行球化处理等措施后,Q500q钢板金相组织中微裂纹消失了,钢板探伤合格率也由88%提高到了99%。     

厚规格高强度钢板探伤不合原因分析

针对某钢厂生产30 mm以上规格高强度钢板时突然出现大批量超声波探伤不合格的情况,利用金相显微镜、电子显微镜及电子探针等手段对钢板探伤不合部位进行了观察、分析。结果表明,钢板厚度中心位置硫化物、氧化物夹杂物聚集引起的微裂纹是造成探伤不合的主要原因。根据分析检测结果,提出了相应的工艺改进措施。     

全自动钢板超声波探伤设备的保养与改进

为进一步挖掘钢板超声检测能力,某中厚板卷厂结合自动超声波探伤设备自身特点及生产中遇到的问题,以TPM设备管理理念为导向对影响钢板超声检测能力的要素进行攻关,使得该厂钢板超声检测能力迅速提升。主要以该厂钢板超声检测为例,介绍了其探伤设备的维护保养与改进,从而为在超声波探伤领域进一步挖掘钢板检测能力及提高钢板质量提供了参考。     

电磁旋流水口在钢圆坯连铸中的作用

机械式旋流水口连铸的工业试验结果表明:弯月面的钢液温度、稳定性以及铸坯的等轴晶率等能得到显著提高。但该工艺难以工业应用。本文作者提出了一种新的旋流连铸工艺,即利用水口外的旋转电磁场对钢液的洛伦兹力,使水口内钢液形成旋转流动。本研究通过磁场和流场的三维数值模拟,分析了电磁旋流装置结构对圆坯连铸过程中浸入式水口及结晶器内钢液速度的大小及分布的影响,并应用低熔点合金进行了实验验证。结果表明:非接触方式的电磁力可以有效地使钢液在浸入式水口内产生旋转流动。在同等条件下,圆形电磁旋流装置时钢液的速度分布最对称,速度值最大;改进马蹄形时的水口内流场分布与圆形的较为接近,比采用马蹄形时的更为对称,且速度值更大。在结晶器内,电磁旋流使钢液的冲击深度变小,上返流增强。这有利于温度的均匀化,提高弯月面的温度,以及促进夹杂物的上浮。考虑工业生产的操作方便问题,改进马蹄形电磁旋流装置比较适合生产实际。电磁旋流实验的结果验证了数值模拟的结果及计算方法的可靠性。     

连铸中间包内流场与夹杂物运动的数值模拟

针对某钢厂方坯连铸中间包,应用数学模拟的方法进行了控流装置的研究,采用Fluent软件计算了中间包的流场、夹杂物的运动以及不同粒度、密度夹杂物的去除率。结果表明,中间包内设置一定的控流装置能够明显改善钢液的流动,提高夹杂物的去除率,尤其对小粒度夹杂物去除率的影响尤为显著。     

连铸结晶器内钢液流场的水模型试验

采用物理模拟的方法研究连铸结晶器中钢液在不同拉速、浸入深度和水口结构情形下的流动情况。通过流场显示技术分析现有水口的问题,设计了四种水口结构,并且进行了对照试验。试验结果证明:合理的水口结构可以很好的减低冲击深度,随着拉速的增大,冲击深度增加,而浸入深度对冲击深度的影响不大。     

重轨钢连铸工艺优化

针对重轨钢铸坯的角部缺陷、探伤不合、中心疏松和偏析问题,分析出其影响原因并采取了以下措施:改变保护渣的成分和性能,使用四孔浸入式水口,将典型拉速下的二冷比水量由大于0.3L/kg降至0.2L/kg左右,同时延长了轻压下位置。最终使得铸坯质量大幅提升,中心疏松I级合格率达99.5%,探伤合格率稳定在99.5%以上,角部缺陷消除。     

连铸坯角部横裂纹在轧后钢板边部演化研究

对板坯角横裂纹在轧后钢板边部的延展行为进行了实验室和工业试验研究。得出:随着钢板轧制厚度的增加,铸坯角部横裂纹沿宽度方向延展有加重的趋势;轧制规格相对较薄的钢板的裂纹极微小,有被"撵平"的趋势;毛边钢板的安全切边量为35 mm。     

基于改善连铸板坯中心偏析的传热仿真软件

针对连铸坯中心偏析的形成机制,本文设计开发了基于改善连铸板坯中心偏析的凝固传热仿真优化软件。软件模型细化了连铸过程中的边界条件,充分考虑了各个方向上(尤其是铸坯宽度方向)和不同铸坯表面位置的冷却边界条件差异,可准确地预测连铸过程中铸坯的凝固行为和液芯三维形状,以及分析预测铸坯的偏析区域。针对模拟分析结果,软件可以对实际铸机的冷却系统进行优化,改善连铸坯的中心偏析问题。针对AH36的实际生产工艺参数,软件对连铸板坯的液芯形状和中心偏析产生区域进行了预测。预测结果与实际生产中的铸坯中心偏析位置完全吻合。     

四流方坯连铸中间包结构优化

在实验室建立了4流中间包流体流动的物理模型,通过测定停留时间分布(RTD)曲线,研究不同的控流装置组成的中间包结构对流体流动特性的影响。研究结果表明:沟槽或者圆孔槽均能明显改善各流流动特性的一致性,与带"V"型挡墙组合的挡坝高度对中间包内钢液的流动特性有影响;适当高度的坝与湍流控制器、沟槽、"V"型挡墙组合的控流装置在控制流体流动方面效果较好,在其基础上将沟槽改成圆孔槽控流效果更佳。根据实验研究提出最佳方案,即带湍流控制器、孔径φ150mm的"V"型挡墙、高300mm的坝和圆孔槽的中间包组合。     

四流中间包非正常工况下流动行为研究

通过1:3的水力学模型研究了四流中间包的两种典型控流装置在非正常工况(关闭1号水口或2号水口)的流体流动行为。通过停留时间分布(RTD)曲线以及死区活塞区比例等参数进行比较,同时考察了三个水口流动过程的相似程度,采用数值模拟进行验证。研究表明关闭1号水口比关闭2号水口死区比例更低,活塞区比例更高。在两种工况下,U型挡墙方案三个水口死区平均值比II型挡墙方案降低了24.9%和18.2%。II型挡墙的关闭水口的一侧,流体流动缓慢,而U型挡墙方案三个水口流动一致性很好,关闭水口对整体流场影响不大,U型挡墙对非正常工况适应性较II型挡墙好。     

连铸坯质量控制零缺陷战略

为满足用户对产品质量越来越严格要求,生产价格便宜高质量产品是人们追求目标。而轧制产品质量是与连铸坯缺陷紧密相联系的。本文系统地分析了在连铸过程中铸坯的表面缺陷、内部缺陷以及铸坯夹杂物产生的原因,提出了防止铸坯缺陷产生应采取的措施,进一步提高铸坯质量。     

宝钢提高板坯赋号率的措施及实践

预定板坯号的赋号率对板坯的热装轧制和合同完成具有重要影响,针对板坯赋号率偏低的状况,在调查分析影响板坯赋号率的诸多因素基础上,从调整生产操作、优化赋号规则、完善信息管理和生产设计等方面提出了改进措施,这些措施实施后,板坯赋号率从86%提高到95%以上。