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对GCr15钢过热淬火和回火组织激光回热时的组织转变进行了研究。结果表明,快速加热时原始组织中的残余奥氏体未发生分解,直接向周围以扩散机制长大,导致原粗大奥氏体晶粒的恢复。加热温度进一步升高将发生奥氏体再结晶,使组织细化,再结晶核心优先在粗大马氏体片处形成。深冷处理有助于避免和消除组织遗传。 相似文献
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10Ni5CrMoV钢的组织遗传规律及其消除工艺研究 总被引:6,自引:0,他引:6
对10Ni5CrMoV钢奥氏体化温度对晶粒尺寸的影响及奥氏体自发再结晶的基本规律作了研究。结果表明:奥氏体化晶粒急剧粗化的临界温度为1200℃;奥氏体自发再结晶的最低温度 为850℃;900℃以下奥氏体自发再结晶以形成针状奥氏体和球状奥氏体两种方式进行;二次加热时,加热温度低于900℃时都有组织遗传发生。加热温度在900℃以上时,再结晶奥氏体为球形,无组织遗传发生。加热温度超过950℃以上,细化了的奥氏体晶粒开始粗化;620-880℃等温退火+950℃淬火具有很好的细化效果。 相似文献
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对4Cr13不锈钢淬火及淬火 低温回火等非平衡组织经激光加热时奥氏体形成特点及加热后的表面层硬度的分布进行了研究分析。结果表明,4Cr13不锈钢非平衡组织激光加热时存在明显的组织遗传特征和相变硬化再结晶现象。当激光加热时,细小的奥氏体晶粒沿原奥氏体晶界优先析出,产生“晶粒边界效应”;原奥氏体晶内除形成少量细小奥氏体晶粒外,基本恢复原来的大小,产生“组织遗传”;在0.1mm-0.3mm加热表层内存在较小的奥氏体晶粒,产生“相变硬化再结晶”。非平衡组织激光加热后的表层硬度分布为5个区域,硬度曲线呈马鞍形。 相似文献
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本文研究了加热速度、子先回火程度和加热温度对20CrMnMo,38CrSi钢组织遗传性的影响。试验结果表明:原始组织为非平衡组织时,快速(高频)和慢速(1—2℃/min)加热到临界点Ac_1以上均出现组织遗传现象,其冲击韧性ak值较低。中速(盐浴炉)加热金相显微组织虽细化,但断(?)仍是粗大的,发生了断口遗传,冲击韧性也较低。予先回火可使组织遗传减弱甚至完全消除。慢速和中速加热到临界点以上,若继续加热到某一高温区后,发生了奥氏体自发再结晶,可使金相组织和断口均细化,冲击韧性明显提高。 相似文献
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<正> 我们对26Cr2Ni4MoV 钢进行了晶粒遗传的试验;并就这一钢种的珠光体组织加热时奥氏体化的特点,马氏体、贝氏体组织加热时恢复奥氏体的再结晶过程,以及原始组织、过热程度、长时间回火、反复低温奥氏体化处理等因素对恢复奥氏体再结晶过程的影响进行了论述。我们希望本文能对合理地制订大锻件的锻后热处理工艺有所助益。 相似文献
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以锻态18Cr2Ni4WA为研究对象,研究其非平衡锻态组织高温回火温度对α相再结晶程度的影响。将粗大非平衡组织的锻态材料分别加热至不同温度(550、600、650和690℃)进行高温回火,采用光学显微镜观察了不同回火温度下材料的组织形貌,通过对比不同回火温度下α相的再结晶程度,分析了回火温度对α相再结晶影响。然后重新加热至860℃进行正火处理,通过观察其晶粒形貌,找到最佳晶粒细化和均匀化的材料。结果表明,锻态18Cr2Ni4WA在锻后热处理前,先进行650℃的高温回火,使非平衡的α相发生部分再结晶,然后进行锻后正火热处理,能够切断组织遗传,起到细化和均匀化奥氏体晶粒的作用。 相似文献
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轴承钢的球化组织如何直接与奥氏体化残留碳化物的形状有关?为此,研究了奥氏体化温度,加热速度,保温时间对奥氏体化残留碳化物的大小和数量的影响。综合考虑奥氏体化温度和加热速度的影响,对控制球状碳化物组织是非常重要的。要获得粗大的球状碳化物,就需要缓慢加热,高温固溶。加热速度之所以影响大,是由于在加热到Ac1相变点之前,就发生了碳向晶界的移动和渗碳体片的分离。 相似文献
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降梯,升梯加热工艺对奥氏体自发再结晶消除组织遗传的影响 总被引:4,自引:3,他引:1
研究了降梯、升梯加热工艺对26Cr2Ni4MoV钢奥氏体自发再结晶消除组织遗传的影响。结果表明,奥氏体自发再结晶是消除组织遗传的有效方法之一;采用降梯、升梯加热均可使奥氏体晶粒由1级细化到7~8级。 相似文献
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奥氏体化温度对Cr17Ni2钢组织和性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了奥氏体化温度对Cu17Ni2钢组织和性能的影响,结果表明,随淬火加热温度的升高,碳化物向奥氏体中逐渐溶解,在1050℃加热时碳化物已完全溶解,其冷后组织中δ铁素体量增加,冲击韧度和硬度与组织有良好的对应关系。 相似文献
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热处理工艺对10Ni5CrMoV钢组织的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
对10Ni5CrMoV高强度船用钢板进行二次不同温度的淬火处理;测量其奥氏体晶粒度,确定了该钢晶粒度与加热温度的关系.结果表明:10Ni5CrMoV钢第一次淬火加热温度高于1200℃后晶粒急剧长大;二次淬火加热温度稍高于Ac3时,存在明显的组织遗传性,随二次淬火加热温度的升高,组织遗传性逐步消除,当淬火加热温度为810℃时组织遗传性开始消除;加热温度为960℃时发生再结晶,晶粒得到细化,组织遗传性完全消除,当加热温度高于970℃时细化的奥氏体晶粒开始长大.通过二次淬火,使该钢组织得到调整,晶粒细化,可获得更好的强韧性,满足工程的特殊性能需求. 相似文献
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运用热模拟技术,结合金相和透射电子显微镜观察,研究了含Nb微合金钢在奥氏体区变形后等温弛豫不同时间再水冷得到的复合组织的热稳定性,发现在各样品的贝氏铁素体内部,位错组态与应变诱导析出颗粒的分布状态明显不同。在随后的700℃重加热等温过程中,弛豫60s的样品重加热时热稳定性明显高于弛豫1000s的样品。重加热前的预应变加速演化过程。这些现象表明,显微组织的热稳定性在很大程度上取决于它的形成历史。重加热等温过程发生的组织演化是以板条内位错摆脱钉扎发生多边形化,板条间小角倾转晶界通过位错攀移而逐渐消失和发生再结晶形成多边形铁素体的次序进行的。 相似文献
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本文在研究85Cr2Mn2Mo钢的组织遗传的基础上,着重研究了该钢组织遗传的消除,文中采用三次高温回火工艺,使85Cr2Mn2Mo钢的粗大的非平衡组织发生充分的再结晶,有效地细化了奥氏体晶粒,切断了组织遗传。 相似文献
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以再制造为目标,利用高能脉冲电流冲击装置对含有单边裂纹的316奥氏体不锈钢进行脉冲电流处理。采用金相显微镜、X-射线衍射仪、电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等表征手段,研究高密度脉冲电流对裂纹尖端区域微观组织与结构的影响,分析裂纹尖端组织加热熔化及热处理时的组织演变过程。结果表明:脉冲电流处理后,裂纹尖端组织发生了明显细化并出现组织梯度,包括柱状晶区、再结晶区及基体区。脉冲电流的快速加热和快速冷却、高速电子风的产生、电致塑性等作用降低了再结晶或相变时的热力学屏障,提高了形核率,抑制了晶粒长大过程,获得了比原始晶粒尺寸小的再结晶晶粒,材料的力学性能得到提高。 相似文献
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以取向电工钢成分为基础,制备了含C或Mn和S的4种实验钢。观察了接近平衡析出状态实验钢经60%冷轧后在600~1000℃范围再结晶退火过程中微观组织演变,统计分析了再结晶体积分数随退火时间的变化规律,进而计算了各实验钢静态再结晶的激活能。观察了高含C实验钢退火初期再结晶晶粒优先出现的部位。结果表明900~1000℃范围内各实验钢铁素体的化学成分相似,因而其再结晶激活能基本一致。在600~800℃范围内铁素体内会有阻碍再结晶进程的三次渗碳体析出,从而使再结晶激活能明显提高。高C含量实验钢中还会有从奥氏体转变而来的粗大珠光体或渗碳体,轧制过程中其附近形成的变形区会促进600~800℃加热时该区域附近率先发生再结晶形核、降低再结晶激活能。固溶的Mn、S元素可微弱提高再结晶激活能,但高Mn、S含量会改变粗渗碳体从奥氏体析出时的形态。 相似文献
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高温回火消除85Cr2Mn2Mo钢组织遗传的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在研究85Cr2Mn2Mo钢的组织遗传的基础上,着重研究了该钢组织遗传的消除,文中采用三次高温回火工艺,使85Cr2Mn2Mo钢的粗大的非平衡组织发生充分的再结晶,有效地细化了奥氏体晶粒,切断了组织遗传. 相似文献