容器壳体由悬挂式支座引起的局部应力计算

目前国内悬挂式支座标准JB1165-80的编制,只考虑支座本身的强度,未考虑支座对容器壳体的局部应力影响,这是不够的。西德DIN28083的悬挂式支座标准中,在选用支座标准型号时,除满足支座本身强度外,同时满足容器壳体的局部应力强度,其选型是由容器直径、壁厚、承受压力和支座能承受的弯矩等参数来选择支座的型号。这是合理、可靠又方便的方法。根据DIN28083的说明,其计算方法是以K. R. Wichman, A. G. Hopper and J L. Mer-     

壳体局部应力计算方法的分析与汇总

本试验研究了六种培养基系统对马铃薯东农３０３，Ｆａｖｏｒｉｔａ和极早三个品种来源的不同外植体的愈伤组织诱导和植株再生的影响，筛选出了适应植株再生的最佳外植体、最佳外植体大小及最佳培养基系统。适合植株再生的最佳外植体为叶片；最佳外植体大小为叶片０．５ｃｍ＾２、茎０．５ｃｍ、块茎０．２５ｃｍ＾２×０．３ｃｍ，适合于茎、块茎及叶的有效培养基系统分别为：①ＭＡ＋３ｍｇ．Ｌ＾－１ＢＡ＋０．０１ｍｇ．Ｌ＾－｀     

壳体局部应力计算方法的分析与汇总

本文对圆筒及球壳在外载作用下局部应力现有几种计算方法的力学模型、适用条件、使用对应予注意之处进行分析,以可操作的形式汇总了各种方法的计算公式和应力组合,并对这些计算方法在工程应用中应作的补充提出建议,以适应应力分析设计规范的使用。     

条形支座卧式容器的壳体应力计算

前言目前,国内设计的汽车运输槽车大都采用条形支座(如图1),对容器受液体载荷和容器自重所引起的弯矩的计算均采用 Raym and J.Roark“应力与应变公式(Formulas for Stressand Strain)”一书中的公式进行。     

不同方向推力作用下容器壳体接管部位局部应力计算和分析

为了研究不同方向的管道推力对筒体与接管连接部位强度的影响,通过一个实例,应用有限元理论和方法,建立筒体与接管连接部的数值计算模型,借助ANSYS有限元软件对筒体与接管连接部的的局部应力进行计算,在计算结果的基础上,对筒体与接管连接部强度进行分析。     

球形容器支柱处局部应力计算

球形容器支柱处局部应力计算,目前仍沿用日本的双向应力合成的方法来校核球壳强度。但这种方法存在二个问题,没有考虑支柱对于球壳的反力作用,和危险点选取在支柱与球壳相交的下端与实测应力情况不符。文献[1]指出仍用日本计算方法已不合适,并建议将球壳支柱处外力简化为球壳承受典型的径向力,弯矩和剪力来计算其局部应力。本文系根据上述建议进行的具体计算。关于球壳受典型载荷求局部应力的方法也有多种,Bijlaard 对球壳和圆筒体承受径向力、力矩、剪力和扭矩等作用下的局部应力,经理论分析和试验验证,并采用图表法求解,使用较方便,并已列入 BS 5500的标准中,为大家所采用。现简单介绍 Bijlaard 计算方法如下:     

球形容器支柱局部应力计算的说明和补充

自球形容器支柱局部应力计算发表后,收到了读者三个意见,现说明和补充如下:1.外力典型化中 M=Hl 是否存在问题。M=Hl 的是否存在,关键在 l 是否存在,l 的是否存在的关键是 H 的着力点问题。     

化工高压卧式容器的有限元应力分析

卧式容器标准NB/T 47042-2014中对采用计算公式进行强度校核计算时,对容器的设计结构和尺寸具有严格的限制要求,超出这些规定范围,标准将不再适用。本文针对于化工行业的某高压卧式容器超出标准范围的设计情况,采用有限元方法使用APDL语言对设备结构包括焊缝建立了三维有限元模型,考虑了标准中的各种载荷和载荷组合工况,对容器整体和局部应力进行了计算,并按照JB 4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》对容器应力进行了分类和强度评定,结果表明,设计满足规范的要求,为相关卧式容器的设计提供了参考。     

容器支座区域局部应力的有限元计算和强度评定

运用有限元法对工业中的大型搅拌反应器悬挂式支座处应力进行了计算,得到了应力分布场,并采用应力分类的分析设计原理,对反应器的局部应力进行了强度评定。分析结果表明,该反应器支座区域的强度足够,可满足安全要求。     

化工容器局部补强方式的选择

化工容器可分为压力容器和非压力容器（常压容器）。容器的局部补强结构是容器上常有的结构。常压容器的局部补强,在确定容器壁厚后,往往从容器局部的刚度条件入手。压力容器的局部补强考虑的是容器局部或受压元件的金属强度。     

化工直立容器的共振计算

详细地阐述了风载荷对化工直立窑器的作用,在第一振型的条件下产生共振的原因及计算方法。     

化工直立容器的共振计算

详细地阐述了风载荷对化工直立容器的作用,在第一振型的条件下产生共振的原因及计算方法     

容器壳体的开孔补强计算方法

通过总结探索,确定了容器壳体设置倒置人孔的开孔补强计算方法,从而扩展了标准的内容,有助于大家提高对标准的认识,也为类似结构的开孔补强计算积累了经验。     

基于有限元法的化工容器应力分析及结构优化

应用有限元方法对压力容器进行应力分析和结构优化在我国石油、化工等行业得到迅速发展。文中应用ANSYS软件对某化工厂化工容器反应釜进行应力分析,得出6个路径的一次应力和二次应力,并对容器结构进行了优化改造。该方法具有设计计算周期短、工作量小和结果直观等优点,具有应用推广价值。     

化工容器生产中焊接应力与变形的控制

为了有效控制化工容器因焊接过程的不均匀性而造成的焊接变形,现就焊接变形和焊接应力的各种影响因素进行分析,以便提出相应的控制措施。     

局部不连续应力的计算

一、概述在内压作用下,筒壁将产生薄膜主应力,在封头将产生弯曲应力,只要载荷作用,这些应力便存在。我们把这些应力称为一次应力。这是为了维持结构在载荷作用下,各部分的平衡所直接需要的一次应力的基本特性,是非自限性。所以当超过材料屈服限后,将引起破坏或产生很大的变形。但是,在容器中,除了上述应力外,还存在各种局部的不连续应力,这类应力通常是由于下述原因造成的:(一)由于几何厚度、斜率或曲率的改变。(二)因为开孔或附设接管。(三)由于     

半圆夹套卧式容器应力计算

<正> 前言带半圆夹套的卧式容器,在化工设备设计中经常遇到,某些制造厂还有这类设备的系列产品。由于这种设备结构上的特殊性,能否应用普通卧式容器现有结论便成为一个有争议的问题。有一种看法是,相对于不带夹套的普通卧式容器,带有夹套后,其周向应力和轴向应力都会有所降低,即后者应力情况较前者好。其理由是抗弯截面增加了。另一种看法是,由于结构特殊导致受力情况的复杂化,将引起危险点应力增加。即后者受力情况较前者差。设计时通常采用的做法是,将半圆夹套卧式容器当作一直径为夹套直径的普通卧式容器,仍按文献[1]的有关方法计算和     

内压容器应力计算方法比较

压力容器是化工设备的一个基本组成部分,在进行压力容器结构设计或安全校核时,其强度,即对内压容器危险点的应力计算是设计人员首先要考虑的问题。这也是我们研究压力容器时需要经常面对的问题。利用三种应力计算方法,分别对一实际内压力容器进行压力测定,并对三种方法应力结果进行了分析、比较,以期待对相关人员有所帮助。     

对化工容器结构有限元计算的展望

背景四十年代以前,化工容器的结构力学分析可以说是非常粗糙的。当时的应力分析主要是薄膜应力;对法兰、管板等较复杂元件也都作了大量简化;压力容器的筒体、封头、接管、支座等部件几乎都是分别计算,互不协调;安全系数取得较大。五十年代初期,虽然呼吁将有矩理论、法兰理论及塑性理论等引入化工压力容器的设计计算领域,但应者寥寥,收效不大。究其原因,一则由于计算公式过于繁复,实用价值不大;二则化工装置还处在中、小型,低     

针对带局部夹套卧式容器的应力及可靠性分析

对带局部夹套卧式容器进行应力分析,获得了该卧式容器的应力强度分布图,得到该卧式容器的最大应力发生在筒体最高位置与接管的连接处,其强度值为184.757MPa。之后采用蒙特卡罗法对该设备进行可靠性分析,获得了其在置信度为95%且初值极限状态Z0(Z=σs-σmax,其中σs为材料的屈服极限,σmax为容器在工作时的最大应力)的情形下的概率平均值为3.264 8%,从而容器的可靠度为96.7352%;同时,绘制了Z在置信度为95%的情形下的分布图和输出结果参数的灵敏度图,进而可知影响该容器安全的主要因素。