三元复合驱采出液中温度对P110套管钢腐蚀影响研究

采用电化学工作站测试了P110钢在三元复合驱采出液中的腐蚀行为,分析了不同温度和不同浓度条件下的影响规律,用扫描电镜对P110钢的腐蚀形貌进行观察分析。结果表明,P110钢在弱碱和强碱ASP溶液中具有不同的钝化性能,在强碱ASP溶液中钢表面形成了保护性良好的钝化膜。随温度的增加,P110钢在强碱或弱碱ASP溶液中的耐蚀性均降低。P110钢的腐蚀速率均随ASP浓度的增加而减小,NaOH和Na2CO3的添加对其腐蚀具有不同的作用。在ASP溶液中,P110钢表面形成一层致密的白色垢层,抑制基体进一步发生腐蚀。     

大气环境下A3钢腐蚀现象的研究

采用三电极体系研究了液滴浓度以及环境相对湿度对液滴下镀锌钢腐蚀的影响,采用电化学交流阻抗和电化学噪声等对腐蚀的发展过程进行测试。结果表明,在Na Cl浓度为1.5%时腐蚀速率较小;当Na Cl浓度小于1.5%时,随着浓度的减小腐蚀速率增大;当Na Cl浓度大于1.5%时,随着浓度的增加腐蚀速率增大。在环境湿度为80%RH时腐蚀速率最小,湿度低于80%RH时,随湿度增加腐蚀速率减小;在湿度高于80%RH时,随着湿度的增加,腐蚀速率增大。     

砂粒和氯离子对P110钢冲刷与腐蚀性能的影响

采用旋转圆盘冲蚀仪并辅以腐蚀电化学工作站分别测试了P110钢(26CrMo4)在含不同砂粒粒径和氯离子浓度溶液中的冲刷腐蚀行为。借助扫描电镜形貌观察,分析了不同氯离子浓度与砂粒粒径对P110钢冲蚀速率和腐蚀行为的影响规律。结果表明:砂粒粒径和氯离子浓度对P110钢冲刷和腐蚀过程有着重要影响,均为腐蚀和机械的协同作用所致。粒径较大的砂粒在冲刷时加速了传质过程,引起腐蚀作用的增加,最终导致整个冲刷腐蚀失重率的增加。氯离子的存在致使腐蚀过程中大量点蚀坑的形成,引起局部冲刷作用的加剧,最终导致P110钢的整个冲刷腐蚀失重速率增加。     

一株分离自输油管线中的硫酸盐还原菌生理生化特性及腐蚀行为研究

从塔里木某输油管线中分离出一株硫酸盐还原菌(SRB),并对其生理生化特性及腐蚀行为进行研究。结果表明:该株SRB在不同碳源培养基中生长速率存在明显差异,最适生长温度为35℃左右,最适p H在7.5左右,最适Na Cl浓度在0.5%左右;接菌溶液中Q235钢片的腐蚀速率达到0.043 6 mm/a,远大于其在无菌溶液中的腐蚀速率。     

腐蚀介质浓度对油井管材料的电化学腐蚀影响的研究

基于腐蚀电化学理论,以油井管材料为研究对象,在CS电化学工作站实验装置上,利用电化学方法,测试不同温度、不同Cl-浓度环境对油井管材料的电化学腐蚀。结果表明,Cl~-在较低浓度下促进了腐蚀,但在高浓度下抑制腐蚀,在浓度为3.5%的NaCl溶液中,腐蚀效果最明显。P110钢在同一种氯离子浓度下,随着温度的增加腐蚀速率也逐渐增大,可见温度促进P110钢的腐蚀,温度越高腐蚀速率越快。     

NH_4Cl溶液浓度对Incoloy 825合金腐蚀行为的影响

通过电化学阻抗技术、极化曲线和浸泡腐蚀实验对Incoloy 825合金在不同浓度NH4Cl溶液中的腐蚀行为进行了研究。研究结果表明:开路电位随着浓度的升高而负移,腐蚀倾向增大;采用等效电路RS(Q1R1)(QdlRt)对电化学阻抗谱进行拟合,电荷转移电阻Rt随浓度增加而减小,Incoloy 825合金的维钝电流密度和腐蚀速率随浓度的增加而增大;825合金的腐蚀形貌主要为局部腐蚀,点蚀的密集度和大小随浓度的增加而增大;EDS结果表明Cl-参与了电化学反应过程。     

盐类浓度对松香咪唑啉乙脒盐缓蚀率的影响

通过两步脱水法合成松香咪唑啉乙脒盐,测试其缓蚀性能采用静态失重法和电化学极化法,考察15%HCl溶液中Ca Cl2、Mg Cl2、Na Cl等盐类浓度对该缓蚀剂缓蚀率的影响采用静态失重法,考察HCl溶液中Na Cl浓度对该缓蚀剂缓蚀率的影响采用电化学极化法。研究表明:松香咪唑啉乙脒盐是一种以阴极抑制为主的混合型缓蚀剂;在15%HCl溶液中,当其浓度超过0.6%时,缓蚀率和腐蚀速率趋于稳定;随着HCl溶液中盐类浓度的增大,腐蚀速率逐渐增大,对腐蚀速率增大的原因也进行了初步探讨。     

X80管线钢在鄯善土壤模拟溶液中的腐蚀行为

采用失重法、电化学测试、SEM、EDS等方法,研究了X80管线钢在鄯善土壤模拟溶液中的腐蚀行为。结果表明:X80钢在3个测试点模拟土壤溶液中以全面腐蚀为主,局部位置发生点蚀;在不同模拟溶液中的腐蚀速率大小依次为AN000>AN065>AN016;随着浸泡时间的增加,Ca2+吸附在X80钢表面并形成Ca的产物层,有效地减缓了X80钢在AN016模拟溶液中的腐蚀。在含盐量较高的土壤环境中,富集在钢基表面的结晶盐对钢的腐蚀具有一定的减缓作用。     

CO2分压对天然气管道母材/焊缝的腐蚀行为研究

CO2腐蚀是国内大部分气田管线内腐蚀的主要形式之一.针对不同CO2分压对天然气管线钢母材和焊缝的腐蚀影响,通过浸泡实验(全面腐蚀速率、点蚀速率、腐蚀图像)明确了母材和焊缝的宏观腐蚀行为,通过电化学测试(开路电位、极化曲线、电化学阻抗)分析了其腐蚀动力学过程.结果表明:随着CO2分压增大,母材和焊缝的全面腐蚀速度增大,同时焊缝的全面腐蚀速度大于母材,腐蚀形貌均由局部点蚀状态向全面腐蚀状态转变,焊缝点蚀敏感性远大于母材;母材和焊缝的开路电位发生负向移动,腐蚀倾向性变大,且焊缝更容易发生腐蚀,反应过程受到阳极过程控制,不同CO2分压条件下的焊缝腐蚀电流密度均大于母材,这主要是由于母材表面以FeCO3为主,而焊缝以FeCO3+Fe3C为主.     

AZ61和AZ91镁合金在不同浓度NaCl溶液中的腐蚀特性

采用失重法和扫描电镜法研究了AZ61与AZ91镁合金在不同浓度Na Cl溶液中的腐蚀特性,Na Cl溶液的浓度分别为0.001,0.01,0.1,0.2和0.3mol/L。实验结果表明,在Na Cl溶液的浸泡实验中,在相同的浸泡时间(5d)下,Na Cl溶液浓度增大,AZ61和AZ91镁合金的腐蚀速率增大,腐蚀程度增强,抗腐蚀性减弱。在相同浓度的Na Cl溶液中浸泡相同时间(5d)的情况下,AZ61镁合金的抗腐蚀性较好,AZ91镁合金较差。     

Q235A钢在中性介质中的钝化性能研究

通过电化学实验和旋转挂片实验研究了经Na NO2钝化剂钝化后的Q235A碳钢在3.0%Na Cl溶液的点蚀行为。采用开路电位(OCP)、电化学阻抗(EIS)、塔菲尔曲线(Tafel)和酸性Cu SO4点滴试验等分析钝化膜质量,从而确定达到最佳钝化效果的Na NO2浓度。结果表明:适当的钝化工艺可大大提高A3碳钢在Cl-介质中的耐点蚀性能。     

高氮钢在Cl~-/HCO_3~-共存环境中点蚀敏感性研究

采用循环极化电化学测试方法,在不同浓度的Cl~-和HCO_3~-混合溶液中对高氮钢进行电化学测试,根据循环极化曲线滞回环面积的大小以及点蚀表面形貌特征,分析高氮钢在Cl~-/HCO_3~-共存环境中的点蚀敏感性。结果表明:高氮钢在Cl~-/HCO_3~-共存环境中的点蚀行为为钝化膜破裂型点蚀;高氮钢点蚀行为受Cl~-和HCO_3~-两种离子协同作用的影响,点蚀敏感性随Cl-浓度的增加而增大;当Cl~-浓度低于0.025mol/L时,高氮钢的点蚀敏感性随HCO_3~-浓度的增加而增大,当Cl~-浓度较高时,点蚀敏感性随HCO_3~-浓度的增加而降低。     

pH值对5083铝合金腐蚀行为的影响

本文采用极化曲线测试、交流阻抗测试和腐蚀成分分析等试验手段对5083铝合金在不同p H值海水中的腐蚀行为进行了研究,对铝合金浸泡前后的表面形貌进行了表征,并对腐蚀成分进行了分析。结果表明:随着p H值的升高,铝合金的腐蚀情况逐渐加剧,耐蚀性减弱,腐蚀电位发生负移,维钝电流密度增大,阻抗弧急剧减小,在低频区出现了Warburg阻抗;在p H值=7的人造海水中,5083铝合金的腐蚀主要以点蚀为主,随着p H值的升高,铝合金腐蚀开始以均匀腐蚀为主,铝合金基体表面发生晶间腐蚀。     

镁合金微弧氧化膜在Na2SO4溶液中的腐蚀行为

在硅酸盐电解液中,采用微弧氧化(micro-arc oxidation,MAO)技术在镁合金AZ91D表面制备了MAO陶瓷膜。利用电化学方法,结合扫描电子显微镜、X射线衍射等手段研究了该MAO膜层在0.1mol/L Na2SO4溶液及其与不同浓度的NaCl混合液中的腐蚀行为。结果表明:镁合金AZ91D表面的MAO膜在Na2SO4溶液中具有较好的耐蚀性;在0.1mol/L Na2SO4+NaCl混合液中,随着添加的Cl-浓度增加,MAO膜层腐蚀速率增加;浸泡初期MAO膜为全面腐蚀,120 h后浸泡在0.1 mol/L Na2SO4+3.5%NaCl混合液中的试样出现点蚀孔。腐蚀产物为Mg4(OH)6SO4.8H2O、MgSO4和Mg(OH)2,当有Cl-存在的溶液中,腐蚀产物还有MgCl2.2H2O出现。     

X70钢在高pH溶液中的应力腐蚀研究

许多油气管道断裂事故与高p H值应力腐蚀开裂(SCC)有关。X70钢是油气管道常用的管材。采用慢应变速率拉伸试验(SSRT)研究在不同电位下X70管线钢母材和和焊缝在高p H值溶液中的应力腐蚀开裂(SCC)行为。实验结果表明:当外加电位位于钝化区,因存在完整钝化膜,X70钢应变值、伸长率和断面收缩率最大;在自腐蚀电位下,因为阴极反应和阳极反应平衡,所以X70钢应变值、伸长率和断面收缩率位居其次;当位于活化钝化转变区时,由于钝化膜不完整,阳极活化反应仍占主导地位,应变值、伸长率和断面收缩率小于自腐蚀电位下的试样;位于活化区的试样,由于以阳极反应为主,所以应变值、伸长率和断面收缩率最小。     

工业纯钛的缝隙腐蚀探讨

采用10％FeCl3·6H2O溶液和1mol／L硫酸溶液进行不同温度下的浸泡试验,以3．56％NaCl溶液和1mol／L硫酸为介质,进行不同条件下的电化学测试,对钛的缝隙腐蚀行为进行研究。实验结果表明温度对缝隙腐蚀有较大的影响：在10％FeCl3·6H2O介质中,当温度低于50℃时未发生缝隙腐蚀,当温度高于80℃,缝隙腐蚀随温度升高而增大;在1mol／L硫酸介质中,缝隙腐蚀随温度的升高而加剧;在10％FeCl3·H2O介质中,临界缝隙尺寸随温度的升高而增大。在氧化性的三氯化铁介质中的缝隙腐蚀速率明显小于还原性稀硫酸介质中的缝隙腐蚀速率。     

Cr23Mo1N奥氏体不锈钢的耐点蚀性能研究

通过Mott-Schottky曲线、动电位极化、循环极化以及电化学阻抗谱等方法研究了温度对Cr23Mo1N奥氏体不锈钢(HNSS)在3.5%Na Cl溶液中耐点蚀性能的影响。结果表明:随着温度的不断升高,高氮钢的自腐蚀电位和点蚀电位呈下降趋势,腐蚀电流密度逐渐增大,钝化膜阻抗降低,高氮钢钝化膜的半导体性质在不同温度下发生改变,高氮钢随温度的升高点蚀敏感性增大,已发生点蚀的试样不能自修复。并与普通316L不锈钢进行对比,高氮钢表现出更加优越的耐蚀性。     

高温环境下管线最小阴保电位分析

阴极保护是保障埋地管道腐蚀防护的关键方法之一,而阴保电位的设置受到管道温度影响.通过电化学测试、腐蚀速率计算和腐蚀形貌表征相结合,分析了NS4近中性溶液中X80钢的最小阴极保护电位.结果表明:随着阴保水平的增大,20℃时X80钢全面腐蚀速率和点蚀速率基本保持不变,表现为全面腐蚀状态;而在50℃和80℃时全面腐蚀速率和点...     

温度对L360QS管线钢在H2S/CO2环境中腐蚀行为的影响

采用腐蚀失重实验和电化学实验探究40～60℃条件下L360QS钢试样的腐蚀规律。实验结果表明：在CO₂-H₂S-Cl^-共存体系中,随着温度的升高,腐蚀速率逐渐增大,腐蚀程度加剧,并出现点蚀。当温度低于50℃时,腐蚀并不严重,当温度高于50℃时,腐蚀产物膜致密性和完整度降低,易溶解破裂,出现“大阴极小阳极”现象,促进发生局部腐蚀。同时得到管线钢以CO₂腐蚀为主,H₂S腐蚀为辅,均匀腐蚀主要受CO₂控制,点蚀由高浓度的Cl^-造成。     

镁合金AZ31表面Ca–P涂层在Hank’s溶液中的腐蚀行为

采用电化学沉积法在镁合金AZ31表面制备了Ca–P基生物陶瓷涂层。用扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪分别分析了涂层的形貌、化学成分和相组成。通过析氢腐蚀实验和电化学技术研究了镁合金AZ31及其Ca–P涂层在Hank’s溶液中腐蚀行为。结果表明:镁合金表面Ca–P涂层主要为透钙磷石(CaHPO4·2H2O)片状晶体。在Hank’s溶液中浸泡5d,涂层样品的析氢速率远低于镁基体的析氢速率。然而,涂层发生点蚀后腐蚀速率明显加快。Ca–P涂层提高了镁合金的自腐蚀电位,显著降低了镁合金的自腐蚀电流密度。钙磷涂层可明显提高镁合金的耐蚀性能。