乙烯装置低排放开工

目前乙烯装置开工普遍采用有乙烯倒开车方案。先启动丙烯制冷压缩机和乙烯制冷压缩机,再启动裂解气压缩机并进行氮气运行。用氮气作为介质,乙烯和丙烯为冷剂对冷箱、脱甲烷塔等深冷系统进行预冷,同时引进乙烯、丙烯对乙烯精馏塔和丙烯精馏塔进行全回流运转。在深冷系统预冷完成后裂解气压缩机引进天然气提前进行分离系统预开车,打通从裂解气压缩机到冷箱、脱甲烷塔、脱乙烷塔、高压脱丙烷塔及碳二加氢反应器的整个流程。     

乙烯装置碳二加氢反应器改造及开车条件优化

对乙烯装置的碳二加氢反应器本体进行改造,以改善物料在反应器内的流动状态;优化裂解气压缩机五段出口防喘振控制方案,以满足反应器运行对空速的要求;优化催化剂钝化方案,缩短碳二加氢反应合格时间。通过上述改造和优化措施,乙烯装置减少了开工过程中的火炬排放,顺利实现装置原始开车一次成功。     

裂解气压缩机防喘振系统优化

国内某800 kt/a乙烯装置裂解气压缩机为国产化三缸五段大型机组,设计有"三返一"、"四返四"、"五返五"防喘振系统。运行3年来,一直存在着"三返一"防喘振系统操作安全裕度低、"四返四"防喘振阀门动作易导致压缩机跳车、"五返五"防喘振阀门动作导致碳二加氢反应器跳车等问题。2016年,利用装置大检修的机会,对裂解气压缩机机组控制系统进行了优化,成功解决了上述问题,并提高了自动化程度,达到了节能降耗的目的,稳定了机组的运行。     

裂解气压缩机五段吸入罐液位升高的原因分析及处理

介绍了2018年4月天津乙烯装置裂解气压缩机五段吸入罐液位高报警频繁,因此情况出现在新增裂解气压缩机四段排出冷却器(EA207B)投用后,技术人员对裂解气压缩机五段吸入罐的液位计、工艺参数、冷却器(EA207/EA207B)压差等进行了检查确认,认为液位高报警是由于EA207结焦堵塞严重,导致出口管道成为"储液管"造成的。通过新增1条技改管道,将EA207出口管道中积存的水和烃排至急冷水塔,成功的解决了问题,消除了生产中存在的安全隐患,保证了装置的平稳运行。     

乙烯热泵制冷压缩机开车喘振原因分析

乙烯精馏塔与乙烯制冷压缩机联合组成开式热泵,乙烯精馏塔顶气相直接进入乙烯制冷压缩机三段吸入罐,热泵的应用增加了开车的难度。乙烯热泵开车过程中,曾多次出现乙烯制冷压缩机三段低频喘振。分别对低转速和可调转速下压缩机三段喘振的原因进行了分析,认为石墙阀的状态及乙烯精馏塔中沸器/再沸器传热状况是造成喘振的主要因素,并根据热泵系统的特点,提出了防范措施。     

乙烯装置碳二加氢反应器开车过程优化

通过在碳二加氢反应器进料冷却器工艺侧增加调温跨线,对碳二加氢充压线进行改造;优化裂解气压缩机五段防喘振阀控制方式,以满足开工初期装置投料量低时反应器对空速的要求。经过上述改造及开工控制方式优化,降低了碳二加氢反应器进料加热器蒸汽消耗,缩短了碳二加氢反应器出口乙炔合格时间。     

不合格碳二通过跨线液化后对丙烯制冷系统的影响

不合格碳二回收线投用后,乙烯液化90 t/h以下时,丙烯制冷压缩机三段丙烯蒸发量未增加,乙烯产品冷却器丙烯蒸发量57.1 t/h,乙烯产品过冷器丙烯蒸发量21.9 t/h,暂未超操作余量。4台裂解炉投料后乙烯液化量逐渐超110 t/h,严重超设计负荷,丙烯制冷压缩机一段、二段吸入流量大幅增加(一段流量上升比例较大)。一段、二段吸入流量增加造成一段、二段吸入压力偏高,三段丙烯蒸发量未发生明显变化。参照丙烯制冷压缩机各段设计工况成比例对比,压缩机一段、二段发生偏流。     

分离冷区的无乙烯开车方案探讨

新疆独山子乙烯装置采用鲁姆斯公司的专利技术,以油田轻烃、石脑油、轻柴油为裂解原料,投两台石脑油炉进行无乙烯开车;定于1995年7月投料试车。无乙烯开车的关键在于积累混合碳二馏分,投用乙烯制冷压缩机(K-601)。这样,采用无乙烯冷剂的裂解气预冷则显得相当重要。     

“泵阱”在MTO中的新应用

根据中煤榆林MTO产品气压缩机一段吸入罐易发生高液位联锁隐患,在MTO中引入"泵阱"解决该问题,并介绍"泵阱"工作原理及特点。     

新型碳二加氢催化剂G-58C在乙烯装置上的应用

通过对碳二加氢反应器的调优操作,摸索出了新型碳二加氢催化剂适合齐鲁乙烯装置的最佳操作条件,使反应器的乙烯增量明显提高。     

乙烯装置碳二加氢反应器切换技术优化

介绍了乙烯装置碳二加氢切换时出现漏炔、乙烯精馏塔塔压高和反应器床层温度"尾烧"等情况。结合出现上述问题的原因分析,找出了温度调节滞后、氢气未充分反应和氢炔比调整滞后等影响因素,并提出了改进切换流程,优化操作参数等对策措施,首次实现碳二加氢反应器的无扰动切换。     

四川石化增设甲烷氢压缩机运行情况

在四川石化乙烯装置生产过程中,受高负荷与原料组分变轻等影响,造成裂解压缩机一段吸入量过大,尾气精馏塔回流罐液面高,甲烷膨胀/再压缩机运行不稳定等不利情况。为解决上述问题,在低压甲烷氢返回压缩吸入罐前增加了一台甲烷氢压缩机,旨在回收低压甲烷氢作为清洁燃料。甲烷氢压缩机投用后,裂解气压缩机一段吸入量明显下降,同时也解决了尾气精馏塔回流罐液面常处于高位的问题,稳定了甲烷膨胀/再压缩机的运行,为大检修后高负荷生产提供了有利条件。甲烷氢压缩机的增加使每吨乙烯综合能耗降低了6.48 kgEO,送出的燃料气每年可以创造1.29亿元的经济效益。     

碳二加氢等温反应器在大庆乙烯装置中的应用

介绍了碳二加氢等温反应器ER-424A/B在大庆乙烯装置中的应用情况。碳二加氢等温反应器ER-424A/B具有活性高、选择性好、运行周期长等特点，在碳二加氢反应器中具有独特的加氢效果。     

乙烯装置碳二加氢反应器无扰动切换探讨

乙烯装置碳二加氢反应器运行正常与否直接影响乙烯产品质量。由于其具有运行一定时间必须进行切换再生的特性,故能否做到在线无扰动切换,对提高装置效益及减少排放至关重要。就镇海乙烯装置碳二加氢反应器切换为例,提出通过控制反应器入口加热器的暖管时间、配氢比等措施实现该反应器的无扰动切换。     

乙烯装置乙烯精馏塔系统的模拟与优化

通过Aspen Plus软件模拟计算了某乙烯装置1 100 kt/a改扩建前、后乙烯精馏塔系统,针对生产中乙烯精馏塔塔釜乙烯损失较大的问题,从工艺角度分析中沸和再沸换热器热负荷,从设备角度分析乙烯精馏塔的水力学模型。结合现场实际情况提出工艺优化措施,通过降低中沸,提高再沸解决精馏段液泛问题;通过降低冷凝罐(D-410)取液点、或适当提高乙烯制冷压缩机四段出口压力或通过适当降低热流股温度强化相变传热来增加热流股流量,最终满足所需热负荷。     

影响两段直列式碳二反应器运行周期的因素

国内部分乙烯装置碳二加氢单元采用直列式两段加氢工艺,在工业装置运行实践中发现,二段反应器的失活速率快于一段反应器,避免二段反应器催化剂的失活是延长直列式反应器运行时间的关键。研究了影响二段反应器失活速率的主要工艺因素,结果表明,一段反应器出口C4+含量直接影响直列式两段反应器运行时间;一段反应器出口温度超过120℃,发生乙烯聚合反应,C4+含量快速增加,这些聚合物分子链较长,进入二段反应器后,包覆在二段反应器中催化剂表面,导致催化剂快速失活。     

茂名乙烯三元制冷系统存在问题分析

介绍了茂名乙烯2号裂解装置自2006年9月投产以来三元制冷系统存在的问题,及在2010年利用大修停车检修时进行的技术改造。对三元制冷压缩机一段吸入罐带液问题,三元制冷系统与乙烯精馏塔系统不匹配和乙烯精馏塔塔压高问题及三元制冷系统与冷却水温度不匹配问题进行了剖析,并提出相应的优化措施。     

乙烯装置等温式碳二加氢反应器开车问题及优化

乙烯装置的碳二加氢反应器采用等温式列管反应器在乙烯行业较为少见,目前仅德国Linde公司拥用此技术。等温式列管反应器在稳定运行、长周期运行方面优势明显,但开车时间长、难度大。独山子石化1 000 kt/a乙烯装置的碳二加氢反应器从2009年开工至今,已进行了3次新剂开车,积累了大量经验,取得了较好的效果。     

茂名乙烯实现连续79个月安全运转

2005年9月29日10：30,茂名乙烯裂解装置分离岗位的碳三加氢系统首先停车,然后甲烷化氮气降温,前冷停进料、降液位,并保压。11时18分,裂解气压缩机C-300的S/D打闸,实现全装置的安全停车。这标志茂名乙烯实现连续79个月安全运转,开创中国石化工业里程碑的新纪录。不仅刷新国内乙烯装置长周期生产纪录,而且大步攀上了国际先进水平的新台阶。茂名乙烯长周期安全运转具有三方面     

乙烯装置脱甲烷系统中甲烷分离浅析

对高压脱甲烷系统中甲烷分离进行了讨论.通过对甲烷在脱甲烷系统内的走向分析,讨论了碳二洗涤塔进料温度对乙烯冷剂负荷的影响;将液相甲烷从-140℃甲烷氢分离罐跨线补充至脱甲烷塔回流罐,可降低乙烯损失和乙烯冷剂消耗;最后,以碳二洗涤塔进料温度和跨线流量2个变量进行综合分析,得到了局部最优解.