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镍基耐蚀合金焊接工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了镍基耐蚀合金的焊接性,对镍及镍基耐蚀合金焊接时容易产生的各种焊接缺陷进行了详细分析,提出了相应的防止措施。主要针对镍及镍基耐蚀合金的焊接工艺进行了系统的分析和阐述。 相似文献
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简要说明了1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢材质的焊接性,论述了1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢管45°固定焊条电弧焊的操作要领,以及与其他位置的管子固定焊的区别。依据铬镍奥氏体不锈钢材质的特性,对如何选用合适的焊接材料以及适用的工艺参数进行了分析。介绍了焊接1Cr18Ni9Ti铬镍奥氏体不锈钢的关键点,详述了焊前准备,焊接设备的选用,试件的组对及定位焊的工艺要求,并对焊接工艺特点、注意事项、打底焊和盖面焊接的方法以及焊接操作手法等进行了详细叙述。并对焊后外观的清理提出了要求,说明了外观检验、X射线探伤、耐腐蚀性能及力学性能试验检测标准的依据。 相似文献
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为了使ASTM A519 Gr.4130SR钢材表面堆焊Inconel625镍基合金焊接接头的硬度等力学性能及化学成分符合标准要求,应用手工氩弧焊(GTAW),采用合适的焊接参数在Φ140 mm×18.41 mmASTM A519 Gr.4130SR钢管表面堆焊Inconel625镍基合金,并对焊接接头进行焊后热处理。焊后按标准要求对焊接接头进行弯曲试验、硬度试验及堆焊层化学成分分析。试验结果表明,堆焊焊接接头力学性能及堆焊层化学成分满足相关焊接工艺评定标准的要求,焊接方法、焊接材料、焊接工艺参数及焊后热处理工艺合理。 相似文献
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于建平 《石油化工设备技术》2013,34(5):49-52
通过对在ASME SA105(ASTM A105)碳钢试样上堆焊(包覆)镍基合金ERNiCrMo-3(Inconel625)耐蚀层工艺条件的分析,确定采用CMT焊堆焊(包覆)工艺,进行焊接工艺评定试验.经过对碳钢试样上堆焊层距离母材不同距离处液体渗透检测、硬度测试、侧弯试验、宏观检测及化学成分检测,表明根据堆焊镍基合金耐蚀层工艺条件,采用合理的CMT焊堆焊参数,可使堆焊层与基体结合良好,组织致密,母材稀释率小,具有良好的耐蚀性,提高生产效率.且有效地指导了生产,确保公司生产任务的顺利完成. 相似文献
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为了介绍双金属复合管采用钨极氩弧焊和焊条电弧焊组合焊接方法,以及采用镍基填充材料各焊层的焊接工艺参数及操作要点,以L245N/316L钢级Φ168.3 mm×(11+2) mm双金属复合管为例,详细介绍了双金属复合管的焊接工艺,包括焊接工艺参数、封焊及组对、焊接方式以及焊后检验返修等。并发现通过焊前检查、焊接操作过程的控制、焊后的清理等工序,可以有效防止焊接缺陷的产生,保证了双金属复合管的焊接质量。 相似文献
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介绍了热油泵机械密封焊接波纹管材料Inconel 718的力学性能、抗腐蚀性能、对 0 .13mm厚Inconel 718合金钢带采用不同的时效工艺的结果及其焊接波纹管制造工艺。对 0Cr18Ni9Ti、AM35 0、冷轧和时效Inconel 718材料在减压重脱油介质中进行的抗均匀腐蚀试验表明 ,Inconel 718与国内焊接波纹管常用材料 0Cr18Ni9Ti的抗均匀腐蚀性能没有明显差别。经时效工艺处理的Inconel 718用于某炼油厂高温油泵的焊接型波纹管制造 ,效果良好。 相似文献
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针对高强钢L485MB+316L双金属复合管钢级的的提升、尺寸增大,导致传统的手工氩弧焊打底+焊条电弧焊填充盖面焊接方法无法满足其焊接需求的问题,分析了L485MB+316L双金属复合管材料的化学成分和力学性能,从焊材选择以及工艺参数等角度制定了详细的对接焊焊接工艺,并根据标准对焊口试样进行了拉伸试验、弯曲试验、刻槽锤断试验和腐蚀试验。结果表明,316L内衬管采用316L药芯焊丝焊接后的耐腐蚀性能可以满足API 5LC标准中对耐蚀合金的要求;作为耐蚀合金钢与碳钢的过渡区域采用ER309L焊材可以有效连接不锈钢与碳钢,且能保证过渡区域的良好韧性;采用JM-68作为填充盖面金属可以有效地满足X70级钢的强度要求。 相似文献
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为了保证双金属复合管对接焊焊缝的耐腐蚀性能,结合双金属复合管对接焊的特点与特殊要求,从焊材的选取和焊接工艺参数的设计出发,验证了不同焊接工艺对复合管对接焊焊缝晶间腐蚀的影响。结果显示,实芯焊材正常焊接工艺下,焊缝的晶粒度与母材相当,没有出现腐蚀坑和晶间腐蚀弯曲开裂现象;药芯焊材及大热输入焊接工艺下,焊缝均出现不同程度的腐蚀。试验结果表明,双金属复合管在对接焊时最好选择与覆层材质相当的实芯耐蚀合金焊材,同时,要注意焊接热输入量的控制和内部惰性气体的保护。 相似文献
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双金属复合管因其结构的特殊性及对力学性能和耐腐蚀性能的双重要求,使得其现场焊接施工遭遇诸多困难。为了保证高酸性气田开发集输过程中所用L245NCS/316L双金属复合管的焊接质量,针对其对接焊,采用了钨极氩弧焊打底、手工电弧焊填充盖面的方式,通过反复试验,优选了TGFA-309L(直径为2.2 mm)、ATS-F316L(直径为2.0 mm)、TGS-309MoL(直径为2.4mm)和CHE427(直径为3.2 mm)为焊接材料,确定了焊接工艺参数,对焊接接头进行了X射线探伤、力学性能试验、微观组织分析及晶间腐蚀倾向测试、失重腐蚀性能测试和抗Cl~-应力腐蚀性能测试,对抗Cl~-应力腐蚀试样腐蚀产物进行了XRD和SEM分析。结果表明:①焊接接头X射线探伤检测结果为Ⅱ级;②焊接接头各项力学性能指标均合格;③焊缝区微观组织主体为针状铁素体+粒状奥氏体+珠光体;④抗晶间腐蚀倾向测试与抗Cl~-应力腐蚀性能测试均未见裂纹,失重腐蚀测试气相和液相平均腐蚀速率分别为0.022 3 mm/a和0.068 1 mm/a;⑤Cl~-应力腐蚀试样XRD、SEM分析结果显示腐蚀产物膜的主要成分为FeS,是四方晶系晶体,呈堆砌状态,易穿透基体金属表面腐蚀产物膜,对基体金属会产生进一步的腐蚀。焊接接头各项性能指标表明,所拟定的焊接工艺方案对L245NCS/316L双金属复合管对接焊是可行的。 相似文献
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针对镍基合金625+X65复合管的镍基合金625与X65低合金钢的化学成分及物理性能差异较大,导致该复合管焊接时易产生热裂纹的问题,通过焊接试验和焊缝防腐蚀试验对镍基合金625+X65复合管的焊接性及焊缝防腐蚀性能进行了试验研究。结果表明,采用适当的焊接工艺参数、选择正确的焊接方法和焊材能够获得性能良好的复合管焊缝,且焊缝表面成形良好,力学性能和抗腐蚀性能均能满足相关标准的要求。 相似文献
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采用电弧焊和高频焊两种不同的焊接方法,对俄罗斯管道用低合金钢09FCФ和13XdФA进行了焊接。分析了两种试件的金相组织特点、力学性能和耐蚀性能,研究了热处理工艺对俄罗斯低合金钢管道焊接接头的性能和组织变化的影响,将试验结果与在H2S溶液中浸泡720h后的试件结果相比较。可以看出,用TBH焊完成的低合金钢焊接接头具有较高的塑性、冲击韧性和耐蚀稳定性,采用720℃的高温回火和从600℃开始的加速冷却,能够促使13XФA钢焊接接头获得较高的力学性能和耐蚀稳定性。 相似文献
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介绍了俄罗斯中等强度铝合金1370和1913的焊接性能。对采用不同焊丝焊接和不同焊后热处理规范所完成的焊接试样分别进行了抗晶间腐蚀(МКК)、分层腐蚀(РСК)、全面腐蚀和腐蚀龟裂(РК)等试验,结果表明:采用添加Sc和Р3М的新型铝合金焊丝进行自动氩弧焊,可以提高焊接接头的力学性能和抗热裂纹形成的稳定性;对焊接接头的完全热处理(淬火+人工时效)能降低焊接残余应力,提高耐蚀稳定性及焊接接头强度。 相似文献
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铝合金材料具有导电导热性好、质量轻、抗腐蚀、易加工成形、低温性能好等优点,在汽车、船舶、石油化工、航空航天等行业得到了广泛应用。提高其焊接质量及其焊接生产率,已经成为生产实际中的迫切要求。概述了防锈铝合金焊接的主要问题,介绍了防锈铝合金的一些常用焊接方法及各自特点,并指出了防锈铝合金焊接技术的发展趋势。 相似文献
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为了得到力学性能和抗腐蚀性能均符合油气输送用双金属复合管的制造工艺,介绍了双金属复合管的结构特点、性能特点及生产工艺,总结了其经济及技术优势,分析了双金属复合管生产过程的质量控制要点。指出,油气输送用双金属复合管基层一般采用碳钢及合金钢等,内层采用不锈钢及镍基合金等,通过冶金复合板焊接成型;利用"两步法"生产螺旋焊管或UOE和JCOE生产直缝钢管,不仅可以生产大直径双金属复合管,而且可较大地提高生产效率,避免机械复合的缺点。同时,还提出了未来双金属复合管需要改进的一些方面。 相似文献