深冷-时效复合处理对7075铝合金的显微组织和力学性能的影响

对7075铝合金进行深冷-时效复合处理(DCT-T6)，使用TEM、SEM和拉伸测试等手段对其表征，研究了深冷-时效复合处理对其显微组织和力学性能的影响。结果表明，与T6处理相比，DCT-T6处理可提高晶内析出相密度、减小析出相的尺寸、提高位错密度和生成亚晶。在深冷时间为3～6 h时，随着深冷时间的延长η’相的密度先提高后降低，晶界析出相(GBP)的尺寸、两相间距、线缺陷数量、η相密度、位错密度以及亚晶数量增大，合金的伸长率降低，抗拉强度先提高后降低。深冷4 h为拐点。深冷时间为4 h时合金的抗拉强度达到最大值645 MPa，比T6样品提高13.1%；深冷时间为3 h时合金的伸长率达到最大值13%，比T6样品提高了44.4%。     

深冷处理对5083铝合金的组织及性能的影响

采用液相法和急冷急热的方法在-196℃下,深冷处理时间(6 h、24 h和28 h)和深冷处理次数(1次、2次、3次和5次)参数下对5083铝合金进行深冷处理。通过金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、涡流电导仪、万能试验机、电化学工作站等分别对5083铝合金的组织及力学性能、耐蚀性能等进行分析。研究结果表明:深冷处理能细化合金晶粒,且在深冷时间为6 h时,晶粒更加均匀细小且合金抗拉强度和屈服强度分别提高至410.7 MPa和152.5 MPa,而电导率并无明显下降。同时,材料的自腐蚀电流较未处理的样品降低了65.7倍,电压提高了24.9%,阻抗弧半径增加,材料的耐腐蚀性能得到显著提高。深冷次数为2次时,试样的力学性能和耐腐蚀性能也得以提高。为了获得优良的力学和耐腐蚀性能的5083铝合金,可选择对其进行短时2次深冷或6 h单次深冷处理。     

深冷处理对高碳高合金工具钢SDC99回火过程碳配分的影响

采用内耗和三维原子探针结合硬度测试研究了深冷处理对高碳高合金工具钢SDC99不同回火温度下组织和碳偏聚情况的影响。结果表明:深冷处理显著提高工具钢SDC99的硬度,深冷处理试样较淬火试样硬度提高2HRC,深冷处理并200℃回火试样比常规热处理试样硬度提高1.5HRC;深冷处理后碳原子与位错的相互作用增强,内耗的Snoek-Kê-K?ster(SKK)峰强度提高,位错密度增加;深冷处理后碳原子的偏聚程度加剧,淬火、深冷、淬火并200℃回火、深冷并200℃回火试样中富碳相的碳浓度峰值分别为2%、8%、8%和15%(原子分数)。     

深冷处理对AISI 310S不锈钢耐腐蚀磨损性能的影响

研究了深冷处理对AISI 310S不锈钢在3.5%(质量分数)Na Cl溶液中耐腐蚀磨损性能的影响,将310S不锈钢在-196℃进行保温深冷处理,结果表明:相对未深冷处理,深冷处理之后,材料的晶粒得到细化,更多碳化物弥散析出基体;深冷处理之后材料的耐腐蚀性能得到提高,在深冷处理4 h时达到最佳值,相比未深冷处理,自腐蚀电位从-0.525 V提高到-0.423 V,提升了19.4%;且深冷处理之后,材料的耐腐蚀磨损性能得到提升,经过深冷处理4 h,材料的磨损率从120×10-6mm3/Nm降低到63×10-6mm3/Nm,降低90%。     

深冷处理对3Cr13组织和力学性能的影响

对经不同深冷处理后的3Cr13钢进行了显微组织观察和力学性能检测。试验结果表明,深冷处理可以不同程度地提高3Cr13钢的硬度;淬火后进行深冷处理＋180℃×8h回火处理后没有改善3Cr13钢的冲击韧性;深冷处理可明显提高3Cr13钢耐磨性,其中深冷处理6h后耐磨性提高最为显著,其磨损失重下降了40％。     

深冷处理工艺对M2高速钢显微组织与性能的影响

对M2高速钢进行不同时间或循环三次的深冷处理，然后测量深冷处理前后试样的硬度、冲击韧性以及高温摩擦磨损性能，结合X射线物相分析、扫描和透射电子显微分析技术研究深冷处理工艺对M2高速钢硬度、红硬性、冲击韧性、高温耐磨性和组织的影响及机理。结果表明：深冷处理后，残余奥氏体含量降低，一次共晶碳化物分解，二次碳化物弥散析出，并且孪晶马氏体细化。因此，深冷处理后M2高速钢的室温硬度、红硬性、冲击韧性和高温耐磨性均得到提高。延长深冷时间和循环深冷处理均利于提升M2高速钢的性能。循环三次深冷后M2高速钢的显微组织的改善和性能的提升最明显。较未深冷试样，循环三次深冷后试样残余奥氏体含量降低50%,大尺寸一次碳化物数量减少75.2%,二次碳化物析出增加约296%,室温硬度提高2.27%,红硬性提高2.7%,冲击韧性提高15.6%,高温相对耐磨性提高140%。与一次长时间深冷相比，循环深冷处理在提升性能和降低成本方面更有优势。     

静磁场深冷处理对铝黄铜组织和性能的影响

对铝黄铜进行静磁场条件下不同时间的深冷处理,并与初始试样和同时间单独深冷试样进行对比分析,结果表明静磁场能够进一步提高铝黄铜的强韧性。在T=24h时,MDCT试样的强韧性最好,其抗拉强度为602.5 MPa,延伸率为7.2%,较初始样分别提高了6.4%和53.2%,较DCT24试样分别提高3.1%和28.6%。分析原因在于从深冷回复到室温过程中铝黄铜发生了回复再结晶,起到了细晶强化作用;同时基于磁致塑性效应,位错运动灵活性增加,有助于提高延伸率和塑性变形能力。另外,静磁场在深冷过程中起到抑制铝黄铜α→β相转化和促进γ相转变的作用,使得MDCT试样平均晶粒尺寸较DCT试样大。     

深冷处理对GCr15组织和力学性能的影响

对经不同深冷处理后的GCr15钢进行了组织观察、力学性能检测和摩擦磨损试验。试验结果表明:深冷处理可提高GCr15钢的硬度;淬火后进行深冷处理+180℃×8h回火处理后,GCr15钢的冲击韧性有所降低;深冷处理可明显提高GCr15钢耐磨性并降低钢中残留奥氏体含量,其中深冷处理6h后效果最为显著,其相对磨损率下降了30%、残留奥氏体含量降幅高达81%。     

混合稀土-钡-铜-氧体系超导性和晶体结构的研究

以江西龙南矿混合稀土氧化物 R_2O_3为原料,与分析纯碳酸钡和氧化铜按 RBa_2Cu_3-O_(9-y)配比称量、研磨、混匀、压片。在空气中于960℃恒温处理约10小时。试样的电阻随温度变化曲线表明,起始转变温度为     

固溶时效深冷复合处理对ZCuAl10Fe3Mn2合金微观组织和热疲劳性能的影响

研究T6处理、深冷处理和T6+深冷处理对ZCuAl_(10)Fe_3Mn_2合金微观组织、力学性能以及在室温至450℃下的热疲劳行为。通过XRD,OM,SEM,EDS对合金组织和裂纹形貌进行观察分析。结果表明:T6+深冷复合处理工艺能够显著改善ZCuAl_(10)Fe_3Mn_2合金的力学性能和微观组织。与T6处理相比,其抗拉强度、硬度以及伸长率分别提高了7.28%,16.96%和23.53%;其α相进一步细化且分布更加均匀,位错密度增加,使得合金整体的组织均匀性、致密性更好。综合性能的提高也有效地提高了合金的热疲劳性能,其抗热应力和氧化腐蚀的能力增强。在相同冷热循环次数下,疲劳裂纹长度最短,裂纹生长速率最慢。     

深冷处理对碳钢表面Mo-Cr合金层摩擦性能的影响

介绍了一种在Q235钢表面进行等离子合金化及热处理工艺,获得表面高性能强化层的技术方法.通过该技术方法的处理,使Q235钢表面含有Mo,Cr,C合金元素,成分达到或接近冶金高速钢.该工艺技术的基本原理是在真空容器中,利用辉光放电的溅射现象,首先在Q235钢表面渗入合金元素Mo,Cr,表面含量分别达到12%(质量分数,下同)和4%左右,随后进行超饱和渗碳,使表面含碳量达到2.0%以上,合金化层成分接近钼系高速钢.合金层中的碳化物细小、均匀、弥散,无粗大的共晶莱氏体组织.Q235钢表面合金化后分别采用淬火 低温回火,淬火 2h深冷处理 低温回火两种工艺.结果发现,经深冷处理的试样表面硬度达到1600HV,明显高于未经过深冷处理试样的表面硬度.摩擦磨损实验表明,经深冷处理试样的滑动摩擦系数较未经深冷处理试样的要小,经深冷处理试样的耐磨性是未经深冷处理的1.6倍.     

热处理对1Cr18Ni9不锈钢晶界特征分布的影响

采用电子背散射衍射（EBSD）技术研究了不同热处理工艺下1Cr18Ni9不锈钢的晶界特征分布。结果表明,原始态试样低∑-CSL晶界含量在85％左右,主要分布在∑3,∑9,∑27和∑29四个晶界处;热处理后晶界特征分布变化明显,在水淬试样中低∑-CSL晶界主要集中在∑3和∑9处,∑3晶界占所有低∑-CSL晶界的90％以上;在深冷试样中∑3晶界的比例更大,占全部低∑-CSL晶界的95％以上;水淬和深冷试样特殊晶界的含量基本一致,但在材料中的分布明显不同：水淬试样中低∑-CSL晶界主要分布在大角度晶界处,但CSL晶界没有形成网络;在深冷试样中低∑-CSL晶界主要分布在大角度晶界构成的晶界网络上,且形成了网络化的特殊晶界,有效阻断了一般大角度晶界间的连通性。     

氧化硼-磷酸浸渍对中间相炭微球复合材料抗氧化及力学性能的影响

以原位缩聚法制备的中间相炭微球/碳纳米管(MCMB/CNTs)复合微球为原料, 通过添加氧化硼(B₂O₃)粉体和磷酸浸渍对该复合材料进行了基体和表面改性。采用扫描电子显微镜(SEM)、三点弯曲法、热重分析(TG)以及恒温氧化测试方法对复合材料的表面形貌、弯曲强度以及抗氧化性能进行了表征与测试。结果表明: 添加适量的B₂O₃可以有效提升复合材料的抗氧化性能和弯曲强度, B₂O₃含量超过2%时, 复合材料的弯曲强度逐渐下降。将含有2% B₂O₃的复合材料试样进行磷酸浸渍处理后, 试样的弯曲强度可达66 MPa, 初始氧化温度520℃, 经过500℃恒温氧化60 min后其氧化失重率仅为5%, 弯曲强度仍达到50.3 MPa。     

深冷处理对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种高速钢钻头性能影响的比较

对W9Mo3Cr4V、W6Mo5Cr4V2和W4Mo3Cr4VSi三种牌号的高速钢钻头进行深冷处理,研究深冷处理刀具前后钻头金相组织、硬度等指标的变化情况,并通过实际钻削实验,研究深冷处理前后钻头的磨损情况,并研究高速钢刀具的深冷变化机理。     

深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢强度和冲击磨损性能影响的研究

研究了深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢的抗弯强度和冲击磨损性能的影响。研究结果表明明，随深冷时间的延长，晶体中空位密度有所增加。经透射电镜观察，深冷处理后在马氏体的孪晶带上弥散折出颗粒为3-6nm的碳化物。经深冷处理的W6Mo5Cr4V2钢其冲击磨损性能得到了提高。     

深冷处理时间对3102H18铝箔组织及力学性能的影响

以3102H18铝箔为对象,研究其在液氮中保温不同时间后的室温组织和性能.结果表明,深冷5min后抗拉强度由233MPa增加到263MPa,硬度明显提高,延伸率变化不大;随着深冷保温时间的延长,强度和硬度变化不大,但延伸率小幅上升,到24h达到处理前的1.5倍.组织观察表明,经5min深冷处理可促使第二相析出,随保温时间增加,析出量增加有限;深冷5h后,纤维晶粒开始碎化,保温至24h,全部碎化为尺寸为0.3～2.5μm的细晶.     

深冷处理时间对M2高速钢红硬性的影响

使用洛氏硬度计、X射线衍射仪、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等手段研究了深冷处理时间对M2高速钢的硬度和红硬性的影响及其机理.结果表明:深冷处理提高了M2钢的室温硬度和红硬性,深冷12h使650℃红硬性的改善最显著.随着深冷时间的延长残余奥氏体含量不断降低,其形貌由长条形块状转变为薄膜状分布在马氏体板条间;马氏体轴比和...     

球化退火后的深冷处理对9SiCr钢强韧性的影响

目的 针对9SiCr钢加热脱碳倾向大、加工性较差的问题,研究能够提高9SiCr钢的强韧度与耐磨性的热处理工艺。方法 设计一种球化退火后进行深冷处理的新热处理工艺路线来实现对9SiCr钢强度与耐磨性的改良。对比9SiCr钢的等温球化退火与循环球化退火后的组织与性能,确定最适合的球化退火工艺;对退火后的9SiCr钢进行淬火,之后按照淬火后是否进行深冷处理、深冷处理前是否进行预回火进行分组对照试验。结果 对于热轧态9SiCr钢,800～750℃往复循环球化退火的强化效果优于各温度下等温球化退火的强化效果;深冷处理12 h后,9SiCr钢循环退火组织中的马氏体基体析出了大量超微细碳化物,增强了9SiCr钢的耐磨性与刚性。并且,进行深冷处理前在160℃（9SiCr钢Ms点附近）下保温1 h可以增大碳化物的形核率,之后再进行深冷工艺,可以进一步促进碳化物析出,有利于改善9SiCr钢的退火组织,增强材料强度与韧性。结论 循环球化退火后预回火并进行深冷处理可以显著提高9SiCr钢的强韧性与耐磨性。     

炭/炭复合材料SiC/SiC+mullite/mullite涂层制备及其高温性能

为提高炭/炭复合材料的防氧化性能,采用包埋法与超音速等离子喷涂法相结合,在其表面制备了SiC/SiC+mullite/mullite多层防氧化涂层.外涂层主要组成是莫来石(mullite)相.对涂层试样进行了1 500℃恒温氧化和1 500℃～室温热震测试.实验结果表明,涂层试样经1 500℃恒温氧化150 h后,失重率仅为0.26%;经1 500℃～室温15次热震后,失重率仅为0.25%,显示出较优异的防氧化、抗热震性能.莫来石(mullite)具有良好的耐高温性能、低的氧扩散率,且SiC涂层氧化生成的SiO2在高温下能够愈合裂纹等缺陷,这是SiC/SiC+mullite/mullite涂层较好防氧化能力的主要原因.     

真空深冷环境下不锈钢与玻璃钢接触导热的影响因素研究

搭建了基于真空深冷环境下一维稳态热流的固体界面接触导热研究的试验装置,制作了3对不锈钢—玻璃钢测试试样,每对试样具有不同的表面粗糙度。在真空深冷环境下对不锈钢—玻璃钢界面接触导热进行了试验研究,分析讨论了界面接触压力和接触表面粗糙度等对接触导热的影响。结果表明,在相同接触压力条件下,表面粗糙度越大导致试样的实际接触面积越小,接触导热系数越小;表面粗糙度相同时接触压力越大,接触界面上发生接触的微凸体变形量增大,接触面积增大接触导热系数也越大。