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本文在塑性分切应变幅(γpl)为1.3×10-4-7.2×10-3范围内研究了双滑移取向铜单晶体的循环形变行为当γpl<2×10-3,晶体的初始硬化速率θ0.2较低,几乎与应变幅大小无关。当γpl>2×10-3,θ0.2随γpl的增加而显著增大. 晶体的循环应力-应变(CSS)曲线在5×10-4<γpl<4×10-3范围内呈现一个明显的平台,平台区的范围与单滑移晶体相比明显缩短,但平台区对应的饱和应力相近.和晶体虽然同处于标准取向三角形的001/边上.但其循环形变行为存在明显的差异,可归结为各个滑移系相对于晶体轴的几何位置不同,从而造成不同的滑移形变特征 相似文献
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CYCLIC STRAIN HARDENING AND SATURATION OF [■12]DOUBLE-SLIP-ORIENTED COPPER SINGLE CRYSTALS 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在塑性分切应变幅(γpl)为1.3×10-4-7.2×10-3范围内研究了双滑移取向铜单晶体的循环形变行为当γpl<2×10-3,晶体的初始硬化速率θ0.2较低,几乎与应变幅大小无关。当γpl>2×10-3,θ0.2随γpl的增加而显著增大. 晶体的循环应力-应变(CSS)曲线在5×10-4<γpl<4×10-3范围内呈现一个明显的平台,平台区的范围与单滑移晶体相比明显缩短,但平台区对应的饱和应力相近.和晶体虽然同处于标准取向三角形的001/边上.但其循环形变行为存在明显的差异,可归结为各个滑移系相对于晶体轴的几何位置不同,从而造成不同的滑移形变特征 相似文献
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在切应变幅γpl≈1066×10-4至9.1×10-3s范围内,研究了四种Cu双晶的循环形变行为,实验结果表明,对于含两单滑移取向组元晶体的三种子行晶界双晶,其循环形变行为表现出和单滑移取向Cu单晶类似的特征,循环应力一应变(CSS)曲线上存在一平台区,但平台应力都高于单滑移取向Cu单晶的典型值(28MPa),且各有所差别对于含一单滑移和一双滑移组元晶体的垂直晶界双晶,CSS曲线上没有明显的平台,并且发现曲线与Cu多晶的CSS曲线非常类似表面形貌观察表明,上述循环形变行为与由于晶界约束而导致的双滑移或多沿移现象以及开动沿移系的位错反应强度密切相关 相似文献
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本文在一个较宽的塑性应变幅范围(γpl=1.1×10-4-7.2×10-3)内研究了[011]多滑移取向铜单晶体的循环形变行为.结果表明,[011]晶体的循环形变行为明显不同于[011]和[111]多滑移取向的铜单晶体.[011]晶体具有较低的初始硬化速率,即使在较高的塑性应变幅下,初始硬化速率也无明显变化.[011]晶体的循环应力-应变曲线(CSSC)在所研究的塑性应变幅范围内呈现平台区.CSSC上是否存在平台区,主要由晶体本身的滑移特点和相应的位错反应所决定.疲劳滞后回线形状参数VH在某种程度上可用于确定[011]多滑移铜单晶体的PSB萌生应力 相似文献
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CYCLIC DEFORMATION BEHAVIOR OF [011]MULTIPLE-SLIP-ORIENTED COPPER SINGLE CRYSTALS Ⅱ. Surface Slip Features and Deformation Bands 总被引:1,自引:0,他引:1
本文系统研究了[011]多滑移取向铜单晶体在不同塑性应变幅下循环饱和后的表面滑移特征.结果表明,[011]多滑移取向铜单晶体的疲劳极限低于[001]多滑移取向铜单晶体.当应变幅γpl≥2.5×10-3时,表面出现两种宏观形变带(DBI和DBII);它们呈严格的正交关系,其形成可能与循环加载中产生的不可逆晶体旋转密切相关.当应变幅γpl≥5.0×10-3时,表面还出现DBIII形变带,其惯习面为(001);此类形变带的出现是[011]单晶体在高应变幅下循环达到峰值应力后出现明显循环软化现象的根本原因 相似文献
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系统地观察了各种不同轴向Cu晶体的循环应力-应变响应及其饱和位错结构.实验结果表明,晶体的宏观循环形变行为和微观位错组态的演变都与晶体的轴向紧密相关.在一些轴向位于标准取向三角形内的单滑移晶体中观察到明显的多滑移现象;其循环形变行为和饱和位错结构都与相邻的双滑移或多滑移晶体有许多相似之处. 相似文献
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系统地观察了各种不同轴向Cu晶体的循环应力-应变响应及其饱和位错结构.实验结果表明,晶体的宏观循环形变行为和微观位错组态的演变都与晶体的轴向紧密相关.在一些轴向位于标准取向三角形内的单滑移晶体中观察到明显的多滑移现象;其循环形变行为和饱和位错结构都与相邻的双滑移或多滑移晶体有许多相似之处. 相似文献
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为提高检测部门的质量意识,结合着色渗透检测的机理和过程对一份检测报告进行分析,同时,根据质保体系的相关规定,就检测方法、工艺选择、报告签发、审核程序及人员素质等方面提出质疑。进而得出结论,检测报告的结论不正确,采用的检测方法有误、检验工艺不完整,检验单位质保体系的运作程序及人员素质有待提高。 相似文献
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本文提出的变断面矫直机的控制原理,成功地应用在我国第一台电子计算机控制的2800mm变断面矫直机上,并取得了比较满意的矫直效果,从而证明所提出的控制原理及工艺是正确的,可以推广到工业生产中去。 相似文献
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在俄ΒΑЛ10合金的基础之上,通过对比试验的方法,研究了合金化学成分、熔炼工艺、热处理工艺等对合金组织和性能的影响。通过成分优化、熔炼工艺、热处理工艺和力学性能的研究,研制出一种新型高强度铸造铝合金ZL210A。试验表明:研制的ZL210A合金的成分及熔炼工艺、热处理工艺等适合我国生产状况和特点,其性能超过ΒΑЛ10合金的要求,其室温拉伸性能与国内ZL205A合金相当,且疲劳性能较高。 相似文献
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H.W.Liu ) H.Ding ) J.Z.Cui ) ) School of Mechanical Engineering Shenyang University Shenyang China ) School of Materials & Metallurgy Northeastern University Shenyang China 《金属学报(英文版)》1999,12(5):791-793
1.IntroductionExtrusiondiesarethemostimportanttoolsinanextrusionprocess.Thedesignandfabricationofextrusiondiesaretheguaranteeforrealizinghighproduction,highqualityofproductsandlowcost.WhenAlhollowsectionsareextruded,theportholediesusedareeasilydamage… 相似文献
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利用X射线衍射方法,结合硬度测量及金相观察等实验工作,对镁-6%镓合金时效过程的晶体学进行了研究。结果指出该合金的190℃时效过程可以分为三个阶段: 1.过渡相析出阶段。发现合金在时效初期析出一种属于正交晶系的过渡相β′,其点阵常数以及和基体(M)的位相关系测定如下:aβ′=9.1埃,bβ′=6.2埃,cβ′=24.6埃。aβ′∥[0001]M,bβ′∥[2(2■0)0]M,cβ′∥[01(01■0)0]M。初步测定了薄片状的过渡相在基体中平行于{10■1}M及{11■}M析出。 2.平衡相沉淀阶段。平衡沉淀相β为Mg_5Ga_2,其点阵常数是:aβ=13.72埃,bβ=7.02埃,cβ=6.02埃。测定了β和基体的位相关系为:aβ∥[0001]M,bβ∥[2■0]M,cβ∥[01■0]M。平衡相以魏氏组织析出,有弥散硬化作用,它在基体中的惯析面经测定为(0001)M。 3.过时效阶段。平衡相在基体中的魏氏组织消失,与基体没有一定的位相关系。 相似文献