循环流化床锅炉过热器爆管诊断分析

叙述锅炉过热器爆管的诊断方法,并以某电厂1#CFB锅炉低温过热器管弯头爆裂为例,经对爆管宏观检查,确定过热器弯管裂纹产生原因为热疲劳裂纹。并对过热器弯管进行金相、化学成分和应力分析,其主要原因是材质问题,导致机械性能下降,在烟气冲刷作用下过热器弯管明显减薄,最终在蠕变变形和弯曲残余应力共同作用下导致过热器管弯头开裂。     

电站锅炉再热器面积改变对过热器运行影响规律的研究

在对某发电厂200MW机组超温爆管进行的研究中发现,在尾部竖井中布置有分隔墙,低温过热器和低温再热器分别布置在分隔墙两侧,利用烟气挡板调节再热汽温的锅炉中,再热器面积的大小直接影响到过热器的运行情况。本文以该类型锅炉为研究对象,研究了再热器面积改变对过热器运行的影响规律,并提出通过适当养活再热器受热面来缓解过热器超温的思路。     

锅炉过热器连接管大小的选择

过热器连接管中蒸汽流速多大为合适,流速对锅炉运行有什么影响,这在中低压锅炉设计过程中设计人员常常没有注意到。现就我厂在设计中碰到的这个问题和解决办法阐述如下。一、问题的提出 1、我厂SHS20—25/400—AIG型20吨煤粉蔗渣炉是1976年设计的。设计时从锅筒到过热器进口集箱的连接管(简称连接管Ⅰ,下同)选用φ57×3.5锅炉管3根,过热器第一组受热面到第二组受热面间的连接管(简称连接管Ⅱ,下同)同样选用φ57×3.5锅炉3根。     

干熄焦余热锅炉节点参数优化对磨损及腐蚀的控制

对熄焦能力为150 t/h干熄焦余热锅炉进行腐蚀情况分析及磨损程度计算,在给水温度104℃下,设定排烟温度170℃,计算省煤器低温段壁面温度约为135℃,略高于烟气露点温度,而在壁面形成的H_2SO_4溶液浓度较大(约为76%),超过了能形成强烈腐蚀的浓度值(约为53%),该温度基本满足管束对低温腐蚀的要求。根据烟气烟尘、飞灰情况,对二级过热器磨损量进行计算,选定过热器处烟气流速7.5 m/s,过热器管壁磨损量小于0.2 mm/a,基本可以满足工程实际需要。     

余热锅炉过热器泄漏原因分析与探讨

过热器作为锅炉的核心部件,其稳定工作对锅炉的安全运行有着重要作用。余热锅炉的过热器除了受锅炉负荷的影响外,还要受余热烟气量、余热烟气温度及余热烟气含尘量等因素的影响。所以余热锅炉过热器泄漏事故发生频率往往高于其他锅炉。以1台生物制气余热锅炉的过热器管子泄漏事故为例,从烟气、汽水系统等方面进行详细分析,最终找出泄露原因,为以后同类问题提供参考。     

1000吨/时燃煤直流锅炉低温过热器汽温控制的若干问题

为控制1000吨/时直流锅炉低温过热器出口汽温,本文系根据“等焓切换”原理对锅炉启动工况作了分析,并提出以冷态启动切分前锅炉燃料量与低温过热器工质通流量的比值作为判断依据。还讨论了恢复低温过热器前喷水减温器后的汽温调节静、动态特性,并利用简化了的动态方程求得低温过热器的动态飞升曲线及其它特性参数。     

燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀及防护

燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀及防护哈尔滨锅炉有限责任公司董富，刘洪吉林省能源研究所李薇牙克石烤胶联合厂马新家１概述锅炉烟气侧腐蚀分为两种类型，即低温腐蚀和高温腐蚀。一般将水冷壁、过热器的烟气侧腐蚀称高温腐蚀。锅炉水冷壁的高温腐蚀在高压、超高压、亚临界锅炉上...     

基于Fluent的某型号锅炉末级过热器流动特性数值研究

针对某型号锅炉末级过热器的泄漏情况,基于CFD软件FLUENT,建立过热器的二维模型,采用k-ε湍流模型对烟气的速度场和离散项颗粒的轨迹场进行了数值模型。针对末级过热器管道多根管道密集布置的狭小空间,定量分析炉管黑线烟气流速分布的差异,颗粒的速度场及其轨迹特点,可为进一步研究锅炉末级过热器管道的剩余寿命提供理论依据。     

催化裂化余热锅炉的技术特点

催化裂化余热锅炉与普通锅炉相比,过热汽温的调节范围大,其运行工况受装置操作条件制约,有其特殊性。针对催化裂化再生工艺及其烟气性质的不同情况,重点介绍了避免过热器超温、防止经济器低温腐蚀、减轻积灰、保证给水调节阀稳定控制所采取的措施。提出了大型化炼油装置高温余热产生高参数蒸汽,实现蒸汽逐级利用的建议。     

1台75t/h循环流化床锅炉的改造设计

对1台75 t/h循环流化床锅炉的埋管、低温过热器、分离器和三次风系统等进行改造,解决了该锅炉出力不足、烟气氮氧化物排放和受热面磨损等问题,达到节能环保要求,提高了锅炉的热效率,给公司取得了不错经济效益。     

循环流化床锅炉低温过热器和省煤器防磨改造

东南电化股份有限公司热电厂两台CG -3 5 /5 2 9MXD循环流化床锅炉 ,从投产后运行情况来看 ,锅炉的低温过热器和省煤器磨损严重。为此 ,我们从锅炉布置结构分析 ,找出低温过热器和省煤器磨损的主要原因 ,并提出了减轻磨损的措施。经运行实践证明 ,改造效果好 ,取得较好经济效益。     

循环流化床锅炉低温过热器和省煤器防磨改造

东南电化股份有限公司热电厂两台CG－35／5．29MXD循环流化床锅炉,从投产后运行情况来看,锅炉的低温过热器和省煤器磨损严重,为此,我们从锅炉布置结构分析,找出低温过热器和省煤器磨损的主要原因,并提出了减轻磨损的措施,经运行实践证明,改造效果好,取得较好经济效益。     

大容量锅炉屏式过热器利用系数的研究

采用三维数值计算方法,对1台660 Mw超超临界Ⅱ型锅炉分隔屏和后屏过热器在5种负荷工况下的传热情况进行了模拟,并结合锅炉热力计算标准方法对两类屏式过热器的利用系数进行了修正.结果表明:炉膛火焰辐射及烟气对管屏的不均匀冲刷导致了管屏壁面传热不均匀;锅炉负荷变化对屏式过热器利用系数的影响很大,在5种负荷工况下,两类屏式过热器的利用系数均随着锅炉负荷的提高而增大.     

锅炉烟气低温腐蚀的理论研究和工程实践

从锅炉烟气低温腐蚀的机理、模拟试验和工程实践等多方面论述了烟气低温腐蚀的实质和现状,指出烟气是否会结露与烟气温度本身关系不大,而是取决于锅炉低温受热面金属壁温与烟气酸露点温度,提出了新的计算烟气酸露点温度的经验公式和理论上控制烟气低温腐蚀的措施.结果表明：采用新提出的烟气露点温度经验公式计算得到的烟气酸露点温度,能比较准确地判断烟气结露和低温腐蚀情况;只要能保证锅炉低温受热面金属壁温高于烟气酸露点温度,烟气温度降低到80~98℃是完全可行的.     

催化裂化余热锅炉的设计特点

催化裂化余热锅炉与普通锅炉相比，过热汽温的调节范围大，其运行工况受装置操作条件制约其特殊性。本文结合自己的工作实践。对我院多年来余热锅炉的设计工作进行了总结。并针对催化裂化再生工艺及其烟气性质的不同情况，重点介绍了避免过热器超温、防止省煤器低温腐蚀、减轻积灰、保证给水调节阀稳定控制所采取的措施。提出了炼厂余热回收领域进一步开展节能降耗、开发新技术的建议。以供同行在工程实践中参考。     

烟气中灰粒对锅炉过热器、省煤器传热影响的研究

采用模拟含尘烟气实验研究了烟气中含尘浓度、颗粒粒度和烟气速度等关键因素对锅炉过热器、省煤器传热的影响，得出了具有工程应用价值的经验关联式，并用于计算分析煤粉炉、两级分离的循环流化床锅炉和中温分离的循环流化床锅炉的过热器、省煤器等对流管束在考虑固体粒子影响作用后烟气侧的传热系数。通过传热机理分析，提出了可用于锅炉对流受热面设计的多相流传热模型，为循环流化床锅炉过热器和省煤器的设计计算提供了依据和方法。图１１表５参１４     

锅炉低温过热器爆管分析

针对锅炉低温过热器爆管现象,从结构设计、运行检验情况进行分析,并结合爆口宏观、微观情况,指出影响爆管因素并提出合理化建议。     

氧煤MILD燃烧技术经济性分析

以某一电站燃煤锅炉为例,对50%综合氧浓度煤粉MILD(Moderate and Low Oxygen Diluted)燃烧锅炉的锅炉效率、烟气辐射特性、炉膛辐射换热计算方法、受热面变化等进行了探索和分析。结果表明:相比空气燃烧方式,50%综合氧浓度煤粉MILD燃烧方式下的烟气量减小58.6%,锅炉效率提高4.8%,炉膛内烟气发射率提高23%,低温过热器面积和低温再热器面积分别降低82.9%和85%,其他受热面面积都有一定幅度的下降,锅炉总受热面减小58.8%。     

DG 670 t/h煤粉锅炉防泄漏爆管技术研究与实践

分析了导致DG 670 t/h煤粉锅炉各部位频繁泄漏爆管的原因,提出并实施了多项综合治理技术措施:高温过热器、高温再热器进行管材升级;省煤器由光管改为高温钎焊镍基渗层螺旋肋片管,管排改为错列布置;低温过热器和低温再热器等受热面进行喷涂防护;调整燃烧和煤粉细度及对三次风反切改造,消除烟气温度偏差;对炉外小径管道管材升级和带压堵漏;在锅炉启停和事故处理过程中,控制负荷变化速度等.这些措施有效地解决了锅炉泄漏爆管问题,减少了非计划停机.     

75t/h循环流化床锅炉折焰角积灰的危害、原因及对策

1问题的提出 青岛兴平热电有限公司2001年新建一台75t／h循环流化床锅炉,该锅炉采用高温分离方式,在炉膛出口有两个高温旋风分离器,分离器的烟气出口接锅炉对流烟道;过热器采用对流过热器,布置在分离器出口后的折转烟道处,对流过热器前排管壁上迎着烟气方向加装防磨板,蛇形管两端部、管子弯