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我公司“18·30”工程新装置于2000年9月正式投料生产,并很快达到设计能力。此装置CO变换工序选用的是钴钼耐硫中低低变换工艺,其流程为:由德士古水煤浆气化工序送来的3·7 MPa、217±1℃、水气比1·46的粗原料气,经煤气分离器除去所夹带的水滴、雾珠后进入一变炉换热器,升温至250±5℃再进入一变炉进行CO变换反应,出口气CO含量<6%。通过几年对钴钼耐硫中低低变换工艺的实践和对高水汽条件下钴钼耐硫变换工艺认识的深入,陆续对变换系统进行了一些改造,工艺操作上也做了改进,取得了良好的效果。在此,将我公司变换系统改造情况做一小结。1… 相似文献
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以新疆某煤制天然气项目的 CO变换装置为例,论述了煤气化工厂中宽温耐硫CO变换装置的工艺技术方案及流程,通过对传统CO变换装置设备布置的优点与不足进行分析比较,提出了CO变换布置的优化方案。 相似文献
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新型煤气化装置耐硫变换工艺技术特点分析 总被引:2,自引:1,他引:1
分析了近年来在新型煤气化装置CO耐硫变换工艺设计中遇到的问题及其设计特点;从能量综合利用、装置匹配、材料选择等方面阐述了变换工艺设计中主要考虑的技术要点. 相似文献
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本文就国内耐硫变换触媒的开发和应用,结合三触媒流程中氮厂的特点,提出了在中变炉下段改装耐硫低变触媒,将原设计中的低变炉移到热水塔前面,改装耐硫低变触媒的中变串低变的改造方案。同时对工艺流程及中变炉结构进行相应的改进。使中、低曼耗汽由原设计的2168kg/t-NH_3减少到1278.54kg/t-NH_3,净节汽389.46kg/t-NH_3,年效益达243.71万元。 相似文献
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采用高水气比耐硫变换工艺对含CO体积分数高达67.8%(干基)的粗煤气进行深度变换。通过对催化剂装填量的控制和变换炉上、下段气量的分配来控制炉温,使变换气中CO体积分数<0.4%(干基),满足了日产700 t合成氨装置的工艺要求。 相似文献
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<正>0前言因气化方法不同,制得的原料气中CO含量也不同,进而变换工序采用的耐硫变换工艺也大不相同,变换催化剂种类多样。即使是同一种气化工艺,由于变换压力、原料气中的H2S含量、水气比、后续工段微量CO及H2S脱除方法的不同,采用的耐硫变换工艺也不完全相同。特别是近 相似文献
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一氧化碳耐硫变换催化剂技术进展 总被引:2,自引:0,他引:2
工艺关键是使用耐硫变换催化剂 ,使气化后的含硫工艺气不经脱硫而直接进行变换。国外BASF、UCI及Topse公司在研究并已出售Co -Mo系耐硫变换催化剂。耐硫变换催化剂发展趋势是 :添加新型助剂 ,提高催化剂的耐低硫 ,耐毒及抗氧能力 ,改进催化剂制备方法 ,降低催化剂生产成本。介绍了Mo、K2 CO3 及TiO2 在催化剂中的作用 相似文献
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介绍了CO变换工艺技术和CO变换催化剂的历史演变,并从变换反应的物化基础提出变换工艺的发展和改进方向。介绍了CO变换工艺存在的新问题以及需要研究和解决的问题,阐述了CO等温变换工艺是对变换工艺的历史性贡献。 相似文献
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K8—11和QDB-04型耐硫变换催化剂在壳牌粉煤气化制甲醇装置的应用 总被引:3,自引:1,他引:2
从工艺流程、催化剂装填和升温硫化、系统接气和生产运行等方面介绍了K8—11和QDB-04型CO耐硫变换催化荆在Shell粉煤气化制甲醇装置上的使用情况。分析和论证了试车过程中出现的问题,提出了改进措施。工业运行结果表明,这2种催化剂的搭配使用,能够适应较高汽气比、较高CO和较高压力的生产操作工况。 相似文献
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介绍了耐硫变换催化剂的硫化原理和硫化方法;论述了催化剂在硫化升温过程中相应注意事项;阐述了影响催化剂硫化效果的各项因素——温度、压力、H2S浓度、水分等对催化剂活性的影响和指标控制范围。 相似文献
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介绍水移热等温变换炉在中串低工艺中的应用情况,包括变换系统改造方案、催化剂升温硫化、导气运行及改造效果等。 相似文献
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通过几个实例,介绍该公司根据原料气、催化剂种类,变换压力,CO转换率等,设计可控移热变换系统,达到投资省,能耗低,露点腐蚀少,运行周期长的目的。 相似文献
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根据QDB-04型催化剂在各企业的应用数据,研究了原料气中的CO含量和水气比对变换反应深度、催化剂床层热点温度、催化剂反硫化的影响,分析了QDB-04型催化剂对不同气化工艺制取的不同水气比原料气的适应性。针对高CO含量、高水气比原料气变换系统存在的问题,开发了废热锅炉+两段低水气比耐硫变换专利技术和分层进气的反应器专利技术,稳定了变换操作,显著降低了蒸汽用量,确保装置连续长周期运行。 相似文献