Cr12MoV轧辊热处理工艺研究

针对Cr12MoV轧辊硬度和韧性不足的问题,采用热处理方法提高Cr12MoV轧辊的力学性能,通过正交试验法获得了合理的热处理工艺参数。结果表明,采用低温淬火+低温回火的热处理工艺,可以提高轧辊的表面硬度,硬度值达到HRC62,同时轧辊具有一定的韧性,满足了轧辊的综合机械性能要求。     

Cr12MoV冷模具钢热处理工艺的探讨

分析了模具质量的特点 ,探讨了Cr12MoV钢的热处理工艺特性。     

12Cr1MoV长时超温爆管分析

采用金相组织观察、化学成分分析、力学性能测试等方法分析了12Cr1MoV屏式过热器长时超温爆管原因。结果表明: 屏式过热器的长期超温运行导致钢管显微组织退化(珠光体球化)以及氧化膜快速生长, 两者相互影响并形成恶性循环, 造成钢管高温力学性能剧烈下降。在恶劣的高温高压服役环境中, 蠕变孔洞首先在晶界生成, 并进一步扩展成裂纹; 裂纹沿晶界扩展, 并最终导致爆管。     

淬硬钢Cr12MoV高速铣削力的试验研究

针对淬硬钢Cr12MoV进行了高速铣削研究,重点研究了铣削条件、刀具磨损对铣削力的影响。结果表明:铣削方式、刀具螺旋角以及润滑方式对铣削力的影响是不同的;刀具磨损量的增加,引起铣削力的增加;随铣削速度的增加,铣削力呈明显上升趋势。淬硬钢高速铣削加工既可以保证加工表面的质量,又可以获得较高的生产效率。     

淬硬钢Cr12MoV高速铣削刀具磨损的试验研究

针对淬硬钢Cr12MoV进行了高速铣削研究,重点研究了铣削条件对刀具磨损的影响。结果表明:铣削方式、刀具螺旋角以及润滑方式对刀具磨损的影响是不同的;材料硬度HRC50时,刀具螺旋角是刀具磨损的主要影响因素;材料硬度HRC60时,润滑方式是刀具磨损的主要影响因素;采用顺铣加工方式可以延缓刀具磨损。     

基于Deform的Cr20Ni80合金锻造过程的裂纹成因分析

为了分析Cr20Ni80电热合金锻造开裂的因素,利用Deform软件对其锻造过程进行数值模拟,并根据应力应变分析其产生裂纹的影响因素.结果表明,随着时间的推移,Cr20Ni80合金的温度逐渐降低,锻造应力逐渐增大;Cr20Ni80合金在1200℃等温条件下锻造时,其应力最大值远低于其抗拉强度650MPa,可以得到高质量锻件.为了避免微裂纹的产生,Cr20Ni80合金的锻造温度应为910~1200℃.     

WC／Cr12MoV抗磨性能的实验研究

WC/Crl2MoV抗磨性能的实验研究..贺文海等(53～54)介绍了一种颗粒增强金属基复合材料(MMC)WC/Crl2MoV,实验研究结果表明,硬质颗粒WC的加入有效地提高了基体材料Crl2MoV的抗磨性能,WC/Crl2MoV。的抗磨性能优于Crl2MoV。     

40CrNiMoA钢表面ESD-IBED复合强化层的组织和性能

研究40CrNiMoA钢ESD-IBED复合表面强化过程,分析强化层的组织、硬度、相组成和耐磨性.结果表明,在ESD-IBED复合沉积层中ESD沉积层占主导地位,它决定了复合强化层的微观组织,而IBED沉积层则起到改善ESD沉积层表面形貌的作用.在相同电参数下,Cr12MoV+Cu复合强化层的显微硬度高于石墨+Cu复合强化层.40CrNiMoA表面的复合强化层具有减摩耐磨性能.尤其是Cr12MoV+Cu复合强化层,耐磨性大约提高4倍,而且摩擦系数仅在0.05左右.     

Cr12模具钢亚温淬火工艺研究

对Cr12模具钢进行亚温淬火+回火热处理并测定其力学性能,结合显微组织的观察,研究了亚温淬火及回火对其力学性能的影响。研究结果表明:Cr12钢处于800~920℃亚温淬火时,随着淬火温度的升高,铁素体的量逐渐减少,马氏体的量逐渐增加,导致强度、硬度上升,韧性逐渐降低。亚温淬火时,由于不同淬火温度下获得的两相比例及奥氏体中碳浓度不同,因此回火后钢的抗拉强度并非随淬火温度的降低而单调下降。在保证淬透性的前提下,920℃亚温淬火能满足强度、硬度、冲击韧性等力学性能的要求。     

粉末锻造过程中Al-Si合金块体材料的微观结构变化

用粉末冶金法制备Al-Si共晶合金块体材料,研究烧结过程及冷锻工艺对块体材料显微形貌和抗压强度的影响.结果表明,合金颗粒在烧结过程中发生局部熔化,烧结坯的显微形貌呈现出带有较多孔隙网状结构,锻造坯的粉末颗粒在压力作用下彼此啮合,孔隙大大减少,成为更为致密的连续体,相对密度达到了97%.烧结和冷锻都能大幅度的提高材料的抗压强度,由于锻造坯的孔隙度远远小于烧结坯,锻造坯具有更好的塑性和更高的相对密度.     

5CrMnMo热锻模

介绍以5CrMnMo为材质的热锻模,并以淮北矿业集团机电装备公司热锻模为例分析,说明模具制作的过程,并根据模具的结构、模具用于被施锻件的材质、模具所要求的硬度和韧性性能等要求,介绍常规淬火热处理和过热淬火热处理2种工艺方法。     

2A12铝合金锻件成形的有限元模拟

针对2A12铝合金锻件, 设计了3组锻造成形模具, 基于DEFORM-3D软件, 对2A12铝合金在3组模具中的成形过程进行了数值模拟。结果表明, 相比于小锥度模具, 大锥度过渡的模具结构可以显著降低成形载荷, 并使锻件流线分布更合理; 适当增大下端模孔孔径, 可进一步降低成形载荷, 减少模孔磨损。采用优选的模具进行工程试验, 顺利试制出合格锻件, 验证了数值模拟的可靠性。     

锻造加工对30CrNi2MoV钢在低温长时间回火下的组织与性能的影响

采用拉伸试验机、冲击试验机、金相腐蚀试验、硬度测试等实验研究了在低温回火及延长回火时间条件下,锻造方式对30CrNi2MoV钢的微观组织与性能的影响。结果表明,经过2次镦拔锻造工艺后,再经过1次镦粗或1次镦粗 1次拔长后,30CrNi2MoV钢的拉伸强度分别从1070.1MPa提升到1215.4MPa和1189.8MPa,冲击韧性显著提高分别从39.67J提高到85.33J和84.67J,其硬度一定程度上有所增强,从375HB分别增加到417.83HB和393.87HB。锻件的强度提高来源于材料内部晶粒的细化和均匀性,并且发现经过对材料进行后续的锻造,其强化效果要明显高于只经过2次镦拔锻造工艺的效果。     

Research on the oxidation kinetics curve of 1Cr11Ni2W2MoV steel hot-dipped Al

In this paper, 1Cr11Ni2W2MoV steel that is aerial engine blade materials was hot dipped Al-6,Si-4,RE in order to improve its application temperature. According to GB/T13303 - 91 standard, samples with coating and without coating were oxidated at 700℃ from 5 h to 600 h. Two oxidation kinetics curves were drawn in terms of data of tests. The results showed that oxidation resistance of 1Cr11Ni2W2MoV steel hot-dipped Al-6, Si-4,RE is better than one without coating. From SEM and EMPA, the surface of coating formed dense and uninterrupted α-Al2O3, which is the bars of oxidation resistance. In addition, according to one crossing point of the two curves, it was suggested that hot dipped aluminum steel should be annealed before used.     

SiC表面固相反应涂层

烧结致密的α-SiC片在埋入Cr粉中,并经1100℃在静态真空环境中高温处理1h后,在其表面形成厚度约5μm均匀、致密的涂层。涂层是由Cr的硅化物Cr3Si和碳化物Cr7C3、Cr23C6构成,为层状结构,其相排列顺序为SiC/Cr3 Cr7C3/Cr7C3/Cr23C6/Cr。SiC与Cr间的固相反应受Cr在涂层中向SiC反应界面的扩散控制。在热震实验中,SiC表面涂层结合仍十分紧密,没有出现剥落或产生裂纹,说明SiC表面涂层具有良好的热稳定性。