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针对工业生产38Si7弹簧钢疲劳强度不合格的问题,借助光学显微镜和扫描电镜,并结合数学理论模型,从夹杂物的角度分析38Si7弹簧钢疲劳强度不合格的原因。研究结果表明:工业生产38Si7弹簧钢中的夹杂物主要组成为CaO(MgO) Al2O3 SiO2三元复合夹杂物,而且圆截面上中心区域复合夹杂物中Al2O3的含量明显低于外层复合夹杂物中Al2O3的含量;根据夹杂物等效投影面积模型得出,当疲劳失效为内部起裂时,临界夹杂物尺寸大约为6.5μm,当疲劳失效为表面起裂时,临界夹杂物尺寸大约为5.5μm。当弹簧钢中的夹杂物尺寸大于临界夹杂物尺寸时,容易造成疲劳强度失效。 相似文献
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高强度弹簧钢60Si2CrVAT力学性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
60Si2CrVAT钢是在国标弹簧钢60Si2CrVA钢种的基础上发展起来的铁道部专用弹簧钢牌号,为了适应铁路弹簧恶劣的工作环境,提高使用寿命,60Si2CrVAT钢对纯净度、伸长率、断面收缩率等质量指标提出了更高的要求。该钢种具有良好的综合力学性能、脱碳倾向低,淬透性高及其他优良的物理、化学性能,主要用于制造高速铁路货车转向架用圆柱螺旋弹簧。随着国民经济的飞速发展,铁道部做出了对干线铁路进行提速的决定,从而对60Si2CrVAT钢的性能提出了更高要求,为了解决这一问题,研究化学元素对60Si2CrVAT弹簧钢的力学性能的影响,通过改变元素构成,提高钢的综合力学性能。 相似文献
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莱钢特殊钢厂采取50tUHP-EAF 50tLF工艺生产德标38Si7调质弹簧钢,经严格冶炼及轧制,钢锭合格率达99.2%,成材率达92.17%,化学成分及机械性能均满足德标DIN17221-72的要求。 相似文献
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探讨了60Si2CrVA弹簧钢区别于普通60Si2MnA的特性,研究这一钢种的化学成分变化,结合它的“CCT”曲线,制定相对合理的轧制工艺,通过控轧控冷,改善产品均匀的组织成分,成功地轧制出性能合格的线材。 相似文献
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以铁路用弹簧钢60Si2CrVAT为研究对象,通过工业控轧控冷试验,采用光学、电子显微技术和力学分析等方法,系统研究了在不同终轧温度下热轧态的组织结构以及对其热处理后组织性能的影响.试验结果表明:热处理工艺对弹簧钢强韧性的提高是以保证热轧材组织结构均匀细小为前提的.随着终轧温度的降低,热轧材组织得到细化,索氏体含量提高.在相同的热处理工艺下,终轧温度为890℃的弹簧钢60Si2CrVAT棒材的综合力学性能明显高于终轧温度为970℃:其抗拉强度提高了190 MPa,屈服强度提高了200 MPa,伸长率提高了1.8%,面缩率提高了3.9%,冲击韧性提高了4 J/cm2. 相似文献
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合金弹簧钢60Si2CrVA是我国特钢行业生产的一种普通中碳合金钢,并已纳入OB1222—84《弹簧钢》的标准中。但其等温转变及连续冷却转变的变化规律未见报道,现利用热膨胀法和金相检验法研究合金弹簧钢60Si2CrVA的等温转变及连续冷却转变曲线,为指导生产奠定基础。 相似文献
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目的:基于热模拟试验机对60Si2Mn弹簧钢相变规律研究。方法:采用改变外界施加压力观察60Si2Mn弹簧钢试件自身应力大小的改变,并测定外界施加压力与试件自身应力的线性关系。结果:当外界施加压力持续增加时,60Si2Mn弹簧钢会产生三种不同的应力状态。结论:当外界施加压力小于273.8N时,撤消压力60Si2Mn弹簧钢试件可恢复形变;当外界施加压力等于273.8N时,撤消压力60Si2Mn弹簧钢试件形变不会恢复;当外界施加压力大于273.8N时,60Si2Mn弹簧钢试件出现断裂。 相似文献
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弹簧钢的原奥氏体晶粒大小对其力学性能和疲劳性能有重要影响,采用光学显微镜研究了51CrV4、52CrMoV4、60Si2CrVA、60Si2MnA 4种高速列车用弹簧钢的原奥氏体晶粒在加热后的长大倾向,结合透射电镜的观察分析了4种弹簧钢具有不同奥氏体晶粒粗化温度的原因。试验结果表明,化学成分对其奥氏体晶粒长大倾向具有重要影响,弹簧钢中加入Cr、V、Mo能有效阻止原奥氏体晶粒的长大,奥氏体晶粒的粗化温度与微合金碳氮化合物的固溶温度有关。 在800~1100℃温度范围内加热,51CrV4中的奥氏体晶粒长大趋势最小,52CrMoV4和60Si2CrVA次之,60Si2MnA最大。 相似文献