采用中间夹层的40Cr钢基于等效压缩变形的固态焊接

以激光淬火态40Cr为中间夹层，进行了40Cr钢的基于等效压缩变形的固态焊接试验。结果表明．在焊接温度760～800℃、预压应力37～80MPa、保温时间4-8min条件下，其接头抗拉强度可达到或接近母材强度：激光淬火态的40Cr中间夹层在等效压缩变形过程中发生了较为明显的超塑性流变而使该固态焊接更易实现。     

采用中间夹层的40Cr钢基于等效压缩变形的固态焊接

以激光淬火态40Cr为中间夹层,进行了40Cr钢的基于等效压缩变形的固态焊接试验。结果表明,在焊接温度760～800℃、预压应力37～80MPa、保温时间4～8min条件下,其接头抗拉强度可达到或接近母材强度;激光淬火态的40Cr中间夹层在等效压缩变形过程中发生了较为明显的超塑性流变而使该固态焊接更易实现。     

1Cr18Si2钢渗碳箱的补焊

渗碳箱是热处理常用的容器 ,其焊缝虽经Ｘ -ｒａｙ探伤Ⅲ级合格 ,但其焊缝内部不可避免地存在着微观焊接缺陷。渗碳箱往往存在着应力集中 ,且因箱体内层渗碳 ,晶粒变粗 ,脆性变大 ,故常常会在近缝处出现宏观裂纹 ,裂纹的扩展是各个方向的 ,没有规律性 ,最终扩展为贯穿裂纹 ,使渗碳箱渗漏 ,不能正常地工作。故在实际生产中对渗碳箱出现裂纹后需对其裂纹部位进行补焊。1　传统的补焊方法及缺陷传统补焊方法把 1Ｃｒ18Ｓｉ2材料看作为1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ不锈钢 ,因此 1Ｃｒ18Ｓｉ2渗碳箱的补焊方法与返修 1Ｃｒ18Ｎｉ9Ｔｉ不锈钢容器的焊缝缺陷的…     

电场作用下1.6%C-UHCS/40Cr钢的超塑性焊接

基于对40Cr钢淬火后与经热机械处理超高碳钢1.6% C-UHCS电场作用下超塑性焊接可行性的分析,在非真空、无保护气氛下,进行了电场作用下1.6% C-UHCS/40Cr的超塑性焊接工艺试验.结果表明,当施加试样接正极、环状电极接负极的电场时,可明显提高40Cr钢淬火后与经热机械处理超高碳钢1.6% C-UHCS的超塑性焊接效果.与不加电场相比,当两者在外加电场＋3 kV/cm、预压应力56.6 MPa、焊接温度780℃、初始应变速率1.5×10-4/s的条件下,经20 min超塑性焊接,接头强度提高26.8%.     

1.6%C超高碳钢的电致超塑性压缩行为及其与40Cr钢的电致超塑性焊接

以热机械处理获得的超细晶1.6%C超高碳钢为研究对象,借助电致超塑性压缩试验研究了电场强度和初始应变速率对超高碳钢超塑性的影响,并探讨了其与40Cr钢电致超塑性焊接的可行性.实验结果表明,在压缩温度780℃、初始应变速率(0.5-5.0)×10-4 s-1,试样接正极环状电极接负极条件下,超高碳钢的应力应变曲线呈现出明显的超塑性压缩流变特征,其应变速率敏感性指数为0.46;当电场强度为3 kV/cm时,其超塑稳态流变应力降低10%以上.在焊接温度780℃、初始应变速率1.5×10-4 s-1、预压应力56.6MPa、电场强度3 kV/cm条件下,超高碳钢与40Cr钢实现了电致超塑性焊接,其接头拉伸强度达到533 MPa,比不加电场时增加15%.     

大型火电用改良型9Cr1Mo铸钢补焊工艺

大型9Cr1Mo铸钢件存在缩孔缩松等缺陷,需要进行补焊修复,在补焊时工艺处理不当,会再次形成危害性缺陷。为了消除铸件本身缺陷以及补焊后再次形成的缺陷,采用新的工艺进行补焊,结果表明,仔细清理缺陷和熔渣,待修复区域形状规则圆滑,严格控制预热及层间温度、首层及其它层补焊工艺参数,同时使用锤击松弛应力,并进行焊后热处理等措施可以很好消除改良型9Cr1Mo铸钢件的缺陷。     

不锈钢复合板焊接裂纹的返修

我厂在焊接复合板材质 2 0Ｒ +0 0Ｃｒ17Ｎｉ14Ｍｏ2(板厚 16ｍｍ +3ｍｍ)时 ,因供货质量原因 ,在焊接时焊缝区及相邻母材 15 0ｍｍ× 10 0ｍｍ范围内出现了大量裂纹 ,有些裂纹是贯穿性的 ,因此针对这一缺陷制定了返修工艺。1　焊接材料在焊接过渡层时 ,基层的碳钢与复层奥氏体钢焊接 ,由于基层成分 (2 0Ｒ)对焊缝金属有的稀释作用 ,使焊缝中奥氏体元素含量降低 ,若焊缝中出现马氏体组织 ,会恶化接头性能 ,甚至产生裂纹 ,因此过渡层焊材选用至关重要 ,18- 8型焊接材料不能满足要求 ,2 5 -2 0型焊接材料焊接后又可能因属于单相奥氏体组织而产…     

40Cr钢的强烈淬火+回火处理

采用CaCl₂水溶液对40Cr钢进行强烈淬火并高温回火,利用光学显微镜、扫描电镜、硬度计、冲击及拉伸试验机等,表征了显微组织、力学性能及断口形貌,并与常规调质工艺(油淬)进行了对比。结果表明,40Cr钢采用CaCl₂淬火介质进行强烈淬火+高温回火与常规调质处理相比,可获得细小均匀的回火索氏体组织;经强烈淬火+回火处理后,与常规调质相比,硬度提高8%～18%,强度提高3%～5%,冲击性能提高16%～30%,可满足其较高的服役性能要求。40Cr钢最优的调质工艺为850℃保温20 min后采用CaCl₂淬火介质进行强烈淬火,再经580℃回火120 min后空冷。     

40Cr钢工具锥柄失效分析

<正>工具锥柄是数控机床上常用的刀具保持具,锥柄的一端是机床主轴,另一端是刀具,工具锥柄夹持铣刀在机床主轴高速旋转的带动下,完成产品的铣削加工。工具锥柄传递机床的动力和精度,是高速切削加工的一个关键部件,在高速切削加工过程中,其承受着非常大的冲击和弯剪作用,使用工况相对较为恶劣[1-2]。而高速切削加工时既要保证加工精度,还要保证高生产效率和安全可靠生产,因此对工具锥柄的性能提出了较高要求。本文所研究的失效工具锥柄材料为     

国产14Cr1MoR钢的焊接

为发展我国的民族钢材工业，我公司焊接研究所对舞阳钢厂研制的一种新型高韧性14Cr1MoR钢的焊接性和焊接接头性能进行了试验研究，为今后大力推广此材料的应用提供了科学依据，并提出与14Cr1MoR钢相匹配的焊接材料国产化将是摆在国内众多焊材生产厂家面前的一个关键的攻关课题。     

40Cr钢齿条的激光淬火工艺

采用LDF 4000-100型半导体激光器对40Cr钢齿条齿面进行了淬火处理研究。结果表明:在矩形光斑17 mm×5 mm、激光头到淬火齿面中心距离375 mm、激光束入射齿面夹角75°下,选取最优参数激光加热温度1400 ℃、扫描速率10 mm/s时,齿面的淬硬层深度均匀,可达到1.2 mm,淬硬层组织为细小、弥散马氏体,表层组织硬度最高可达到750 HV0.2,并在工业化试生产中取得了较好应用效果。     

0Cr13不锈钢板材对接接头的焊接工艺

关于0Cr13不锈钢焊接工艺的资料很少,针对0Cr13的钢种界定也有不同的观点。在设计或业主没有特殊要求的情况下,制造单位普遍采用JB/T4709-2000推荐的Cr-Ni不锈钢焊材进行施工。通过实际生产、力学试验和金相试验,较为系统地论述了0Cr13不锈钢板对接接头的焊接工艺评定过程和结果。