超高强度船体钢中马氏体/奥氏体的演变

利用彩色金相法研究了TMCP(Thermal-Mechanical Control Process)工艺生产的超高强度船体海洋工程钢中马氏体/奥氏体(M/A)在等温过程、连续冷却过程和回火时的演变特点。结果表明M/A的形态尺寸与分布主要取决于组织转变的温度,加长转变的时间长只对0.5μm以下微粒状M/A略有影响。冷却速度低于2℃/s时会形成尺寸在2μm以上较大的M/A,对钢的韧性有损害。另外,回火过程中尤其是600℃以上回火时,M/A的总量明显减少,M/A球团化趋势明显,M/A个体尺寸有明显增大,对钢的韧性起到破坏作用。     

不同板厚对连铸船体钢10CrNiCu显微组织的影响

利用透射电镜对不同厚度的10CrNiCu连铸船体钢板的显微组织进行了研究。结果表明，在同样的热轧和高温回火工艺条件下，随板厚的增加，钢板组织中除铁素体与珠光体外，逐渐出现了贝氏体分解物；铁素体晶粒变大，晶界上的第二相增多且长大；珠光体片层间距离也略有增加。铁素体晶界上的第二相及贝氏体分解物中的碳化物主要为Fe3C型碳化物。     

变形量和回火工艺对高强钢厚板组织性能的影响

研究了轧制变形量和回火工艺对高强钢厚板微观组织和力学性能的影响。结果表明,第Ⅰ、Ⅱ阶段变形量从0.64/0.50变为0.52/0.62,比降低30℃终轧温度对提高钢板屈服强度和抗拉强度的贡献更大。回火后,钢板的强度由位错密度降低导致的位错强化减弱和细小析出物析出导致的析出强化增强交互影响决定,钢板强度降低。     

Ni9钢微观结构的TEM研究

利用ＴＥＭ研究了Ｎｉ９钢中马氏体与奥氏体的微观结构，结果表明，多数回火奥氏体不是严格地按Ｋ－Ｓ或Ｎ－Ｗ关系析出，而是在这两种取向附近变化；在同一马氏体束内，奥氏体可按上述近似关系的不同变化析出；回火奥氏体主药第马氏体晶界析出，呈板条状，惯习面为（３３５）／／（３４１），奥氏体向马氏体转变时易形成马氏体孪晶，这是孪晶在随后的回火过程中消失。     

焊后热处理对T91钢组织及性能的影响

研究了T91钢焊后热处理对焊缝及母材组织性能的影响。结果表明，在740～780℃之间回火，焊缝硬度为264-237HV，回火马氏体板条特征明显，可以获得优良的焊接接头性能；回火温度超过780℃，焊缝板条马氏体特征消失，母材回火索氏体中碳化物产生偏聚，硬度、塑性明显降低。     

热处理工艺对9Ni钢组织与性能的影响

对9Ni钢厚板进行了4种热处理工艺试验,分别是终轧后直接淬火+回火(DQ+T)、淬火+回火(QT)、淬火+双相区淬火+回火(QLT)和热轧后空冷到双相区淬火+回火(LT),分析了热处理工艺对9Ni钢组织与性能的影响规律.结果表明,9Ni钢采用DQ+T工艺热处理可获得最高的强度,但-196℃低温下的冲击功只有139 J;采用传统的QT和QLT能保持较高的低温韧性,低温冲击功分别为198 J和223 J.采用QT工艺的强度和屈强比高,伸长率较QLT处理的要低.采用QLT工艺获得铁素体,钢板低温韧性显著提高的同时强度则有较大幅度的降低,而伸长率最高;采用LT工艺热处理的钢板低温冲击功为225 J,达到QLT工艺水平,其屈服强度、抗拉强度和伸长率均比QT处理的钢板的同类指标要高,是一种兼有高韧性和高强度的新工艺.     

回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响

通过显微组织观察、拉伸和冲击试验、硬度测试、冲击断口分析等研究了回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响。结果表明,40CrNiMo7钢经850℃油淬400~700℃回火后的组织均为回火索氏体＋马氏体＋碳化物;650℃回火时实现了优良的强韧性匹配;400℃回火时常温强度达到最大,冲击吸收能量则最低,而700℃回火时则反之;随着回火温度的升高,40CrNiMo7钢的硬度逐渐减小。随着试验温度的降低,试验钢强度逐渐升高韧性却逐渐降低,而断后伸长率和断面收缩率基本没有变化。     

快速加热回火过程中9Ni钢组织的演化

采用淬火膨胀仪模拟了9Ni钢的快速加热回火工艺,并结合显微组织观察、淬火后残留奥氏体含量的计算以及回火过程中热膨胀曲线的分析,研究了9Ni钢快速加热回火过程中组织的演变行为。结果表明:淬火终冷温度略高于M_f点时,淬火组织中存在少量的残留奥氏体,经快速加热后能够促进回火过程中逆转变奥氏体的生成;但当终冷温度过高时,残留奥氏体量大幅增加,反而会抑制逆转变奥氏体的形成;快速加热有利于马氏体的逆转变及碳原子在奥氏体中的富集,但这两种机制存在竞争关系,快速加热回火后组织中的奥氏体较少时,碳原子的富集会使其稳定性上升,反之则导致碳原子在奥氏体中的富集程度减弱,稳定性变差。     

厚板奥氏体不锈钢焊缝显微组织分析

选用板厚为60mm的SUS304奥氏体不锈钢钢板，开双U形坡口进行多层焊接，用金相显微镜对焊缝进行组织观察，并对其形成机理进行了分析。结果表明，焊接接头的宏观形貌呈现铸造粗大组织形态，并具有明显的外延生长特性，焊缝中部的晶粒方向几乎呈平行分布，焊缝组织主要为粗大等轴的柱状晶奥氏体＋沿柱状晶分布的δ铁素体。     

回火对14Ni3CrMoV锻钢组织和韧度的影响

以透射电镜（TEM）为主要手段研究了回火对14ni3CrMoV锻钢微观组织和性能的影响。结果表明，该钢正火后形成复杂的贝氏体组织以及块状残留奥氏体和少量孪晶马氏体；670℃回火后，碳化物大量析出，均均分布在贝氏体片条上，并有球化倾向；非板条基体上的碳化物仍保持一定的方向性，显示原铁素体板条的位向。微观组织的变化使该钢的冲击韧度明显改善。     

加工工艺对BT-20钛合金厚板组织和性能的影响

研究了变形温度和变形率对BT-20钛合金厚板组织和性能的影响,获得该合金在不同的热加工工艺方案下的四种典型组织形貌以及对应的性能指标.结果表明,片状组织的板坯经一次或连续的两次α β变形,且以大于70%的总变形率变形后,可获得等轴组织;经近β变形是获得双态组织的关键;大的β变形或者β变形加随后的较小α β变形可获得网篮组织;板坯在α β小变形后,单一的较小β变形可获得有原始β晶界的魏氏组织;等轴和双态组织具有较多的等轴初生α颗粒,可产生均匀的应变,因此塑性良好;而保留有原始β晶界的片状魏氏组织和短板条状的网篮组织由于各α束域取向不同使裂纹扩展路径变得曲折,故断裂韧性高.     

86CrMoV7钢中马氏体含碳量研究

本文着重论述淬火温度、回火温度对钢中马氏体含碳的影响。研究结果表明,淬火温度800～1200℃、回火温度100～400℃范围内,钢中马氏体含量与温度呈指数关系,其关系式分别为C_(M淬)=6.442×10~(-6)t~(1.683),C_(M回)=1.08e~(-4.4×10~(-3T)     

Study on Microstructure and Mechanical Properties of Friction Stir Welded Aluminium Alloy Thick Plate

对14 mm厚板铝合金搅拌摩擦焊(FSW)接头焊核区微观组织、整体和分层切片力学性能进行了研究。结果表明, 当旋转速度为400 r/min, 焊接速度为60-100 mm/min时, 接头抗拉强度σ　b、屈服强度σ0.2和延伸率δ随焊速的升高而降低。焊缝分层切片的σ b, σ　0.2和δ上部最高, 分别达到了186.7 MPa, 100.3 MPa和14.1%;下部最低, 分别为157.5 MPa, 80.2 MPa和10.1%。微观断口中存在大量的网状韧窝, 切片上部韧窝最深, 焊缝根部可见沿晶界的二次裂纹和浅韧窝。显微硬度分布为焊缝上部高于下部, 沿焊缝中心呈不对称分布. 焊核区上部等轴再结晶晶粒尺寸大于焊缝下部. 焊核区上部的第二相粒子相对下部更均匀和细小, 强化作用增强.     

特厚NV-F690船板的组织与性能

模拟高温大变形热轧和连续冷却工艺过程,测试了一种低碳CuNiCrMnMo钢的连续冷却相变(CCT)行为,研究了显微组织随变形和冷却工艺的变化规律。以工业生产的厚连铸板坯为原料,使用高温热轧直接淬火-回火(DQ-T)工艺,成功开发出厚度为100 mm的NV-F690级特厚钢板。结果表明,经连续冷却的高温变形奥氏体在较宽的冷却速率范围内(0.5～5℃/s)转变成粒状贝氏体(GB)+板条贝氏体(LB)。增加变形量、降低变形温度有利于试验钢显微组织的细化,而两阶段冷却工艺对试验钢的组织转变影响不大。经675℃×6 h回火,NV-F690钢板的室温屈服强度Rp0.2≥790 MPa,抗拉强度Rm>830 MPa,断后伸长率A≥20%,在-60℃下Charpy冲击吸收能量KV2>140 J。     

正火工艺对高强度厚船板钢带状组织的影响

厚船板钢中很容易产生带状组织,从而导致钢材性能下降。对控轧控冷不合格的厚船板钢在铁素体-奥氏体两相区进行了热压缩变形和正火处理。结果表明,由于适量的热压缩变形使钢中缺陷增多,并促进原子扩散,因此有利于通过随后的正火处理来消除带状组织,改善钢的综合性能。     

合金轨钢中异常组织的研究

利用光学显微镜、扫描电镜和Ｘ射线衍射技术以及显微硬度测定等方法研究了合金钢轨中异常组织的性质、危害性及其产生的原因,并寻找消除异常组织危害性的热处理条件。     

焊接热循环对10Ni5CrMoV钢组织的影响

采用模拟焊接热循环的方法，研究了不同峰温和ｔ８／５条件下１０Ｎｉ５ＣｒＭｏＶ钢热影响区组织的变化，金相观察发现，峰温在Ａｃ１～Ａｃ３之间时，其组织为细小的马氏体和高温回火马氏体的混合组织；峰温超过Ａｃ３时，冷却后均转变为马氏体，且发生自回火现象，峰温越高，奥氏体晶粒粗大，冷却后形成的马氏体板条束尺寸也越大，随着ｔ８／５的增加，其组织由自回火马氏体（含少量孪晶马氏体）自回火马氏体＋下贝氏体，自回火马