Cu－Zn－Al形状记忆合金的超塑性研究

用超塑性拉伸试验方法，研究了加入晶粒细化剂Ｚｒ的冷变形Ｃｕ－２２．６７％Ｚｎ－４．５９％Ａｌ形状记亿合金的短暂超塑性变形．在６００℃，以初始应变速率ε＝５．５５×１０－４ｓ－１进行拉伸试验可获得优良的超塑性性能，延伸率δ＝４６０％．超塑性变形过程中激活能为７４．４ＫＪ／ｍｏｌ，与铜沿晶自扩散激活能值接近．从而认为该合金的超塑性变形机制为晶界的滑移和迁移过程，这一结论与金相观察及断口分析相一致     

热轧态TiAl基金属间化合物超塑性研究

热轧态ＴｉＡｌ基金属间化合物在高温下拉伸时可以产生超塑性变形。材料在１１００℃、初始应变速率５×１０－４ｓ－１条件拉伸时，最大延伸率δＦ达到３４０％。本文研究了热轧态ＴｉＡｌ基金属间化合物在超塑性变形过程中组织的演变过程以及其与力学参数ｍ、γ之间的关系，并讨论了试验条件对材料超塑性性能的影响。     

热轧态TiAl基金属间化合物超塑性研究

热轧态ＴｉＡｌ基金属间化合物在高温下拉伸时可以产生超塑性变形。材料在１１０００℃，初始应变速率５＊１０＾－４ｓ＾－１条件拉伸时，最大延伸率δＦ达到３４０％。     

MB26合金超塑性的研究

研究了新型高强度镁合金ＭＢ２６超塑性拉伸、压缩的变形行为。结果表明，热挤压态ＭＢ２６合金不经过任何预处理即具有很好的超塑性。超塑性拉抻时，在４００℃、ε０＝１．１７×１０＾－２ｓ＾－１的变形条件下δ＝１４５０％，σ＝８．７ＭＰａ，ｍ值为０．６；超塑性压缩时，在４００℃、ε０＝８．３×１０＾３ｓ＾－１变形条件下，压缩真应变ε高达２．１８以上，σ＝１８ＭＰａ，ｍ值在０．４以上。     

温轧态2618A铝合金高应速率超塑性的研究

对温轧态２６１８Ａ铝合金在不同度温（４７０－５５０℃）和应变速率为１０＾－＾３－１０ｓ＾０＾－＾１范围内的塑性进行了研究，确定了最佳超塑性变形规范：在５００－５３０℃温度范围内，应变速率为２．８×１０＾－＾１ｓ＾－＾１的条件，可获得大于２３０％。的延伸率，表明该合金具有高应变速率超塑性的特性。     

双相组织TiAl合金在共析温度以下的超塑性

研究了双相组织ＴｉＡｌ合金在温度淡９５０－１０７５℃,应变速度为２×１０＾－４－８×１０＾５１／ｓ的超塑性行为。结果表明,该合金在上述条件下表现出良好的超塑性,拉伸延伸率最高达到４６７％。在温度高于１０２５℃及应变速度不大于７×１０＾５１／ｓ时,应变速率敏感指匀高于０．５,最大值为０．８以上。     

微量添加元素对Monel K—500合金的高温塑性的作用

发现微量Ｍｇ,Ｃｒ和Ｃｏ元素对Ｍｏｎｅｌ Ｋ－５００型的高温塑性具有明显的改善作用,实验合金在高温下表现出一定的超塑性。测定了超塑性的应变速率敏感指数ｍ值和形变激活能,发现合金在超塑性变形时激活艰较低,超塑性变形可能是一个扩散所控制的过程。     

Ti6Al4V合金的低温超塑性拉伸变形行为

在700℃-850℃的温度范围内对Ti-6％Al-4％V（质量分数）合金板材进行超塑性拉伸试验,研究了应变速率为3×10^-4-5×10^-3s^-1条件下的拉伸变形行为．结果表明：Ti6Al4V合金在空气中表现出良好的低温超塑性变形能力．在800℃初始应变速率ε=5×10^-4s^-1条件下,延伸率达到536％．在较低的700℃下变形（ε=5×10^-4s^-1）,延伸率仍然超过了300％．在整个变形温度区间内,应变速率敏感性指数m均为0．3左右,最大值为0．63、在850℃变形激活能与晶界自扩散激活能十分相近,表明晶界扩散控制的品界滑动是超塑性变形的主要机制．在700-750℃,变形激活能远大于晶界自扩散激活能,位错运动是激活能升高的原因．在800℃变形的激活能介于两者之间,表明随着温度的降低变形机制逐渐发生改变．     

冷轧态Al—Li—Cu—Mg—Zr合金的超塑变形工艺

研究了未经预处理的冷轧态Ａｌ－Ｌｉ合金超塑变形工艺，根据三段拉伸设想，按正交试验设计方案，进行了超拉伸试验，结果表明，对于冷轧态Ａｌ－Ｌｉ合金，采用三段拉伸工艺可以获得良好的超塑性，其延伸率达到５５０％以上，超过一段和两段拉伸。     

冷轧态SiCp/LY12复合材料超塑性及变形机制

研究了冷轧态ＳｉＣ颗粒（ｄｐ＝１０μｍ）增强ＬＹ１２复合材料（ＳｉＣｐ／ＬＹ１２）的超塑性,着重探讨了变形机制。研究表明：（１）在温度Ｔ＝８０３Ｋ（比熔点高２６Ｋ）,初始应变速度ε０＝４．８×１０＾－４ｓ＾－１时,应变速度敏感系数ｍ值为０．４９,延伸率达２４０％;（２）超塑性变形后的晶粒尺寸约为１０μｍ;（３）该事材料超塑性变形的主要机制是晶界液相和基体中动态回复调节的但却受界面液相和界面扩散流释     

30CrMnSiA钢的恒温相变超塑性

本文研究了７１０－８４０℃之间的３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢的恒温超塑性。重点测试了在共析转变点Ａｃｌ点附近的超塑性指标。研究结果表明，３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢具有恒温相变超塑性特性，在Ａｃｌ点温度附近材料延伸率有明显增长，流动应力最低。当初始应变速率为４．２×１０＾－４ｓ＾－１时，经预先调质处理的３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢最大延伸率为６０８％，最低流动应力为５５ＭＰａ，与７１０－７４０℃温度区间内的研究结果相比延     

SiCp／202Al复合材料的超塑性能及断口形貌

熔铸法（ＩＭ）制备的ＳｉＣ颗粒（１４μｍ）增强２０２４Ａｌ复合材料经轧制成材后，在４９０、５１０、５２０和５３０℃，初始应变速率在１．６７￣１０＾－４￣１．６７×１０＾－３ｓ＾－１的范围内进行了超塑拉伸试验。结果表明，在５２０℃、初始变速速率为８．３３×１０＾－４ｓ＾－１，超塑延伸率最大，为２９０％，ｍ值约为０．４９。同时，利用扫描电镜观察断口形貌，分析了变形机理。     

Cu－Zn－Al－Mn－Ni－Ti合金的显微组织及力学行为

本文利用电子拉伸试验、扫描电镜、金相显微镜研究了Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｎ－Ｎｉ－Ｔｉ合金的细化效果、断裂方式、记忆性能及伪弹性。结果表明：试验合金的铸态、轧态和淬火态组织得到明显细化。晶粒细化后合金室温拉伸断裂强度为７５０ＭＰａ，断裂应变为６．６％，同未细化的Ｃｕ基记忆合金相比强度大大提高，塑性也有所改善。低温拉伸时呈穿晶断裂，断口主要为准解理台阶；高温拉伸时呈微孔聚集型断裂。试验合金的室温完全可恢复应变为４．０％，完全伪弹性恢复应变为４．５％，均达到了多晶体材料的理论平均值。     

压力浸渗SiCW/LY12复合材料的超塑性

对压力浸渗、小挤压比挤压以及进一步扎制制备的β－ＳｉＣ晶须增强ＬＹ１２铝基复合材料的超塑性变形行为进行了研究。研究表明：该复合材料在温度７８８￣８０８Ｋ、初始应变再率为３．３×１０＾－３￣３．３×１０＾－２ｓ＾－１的条件下超塑性变形时,延伸率为２００％￣３７０％。     

化学沉积Ni—Mo—P合金

研究了溶液的组分及操作条件对Ｎｉ－Ｍｏ－Ｐ合金形成的影响，以得到合适的沉积工艺。试验结果表明，ＰＨ＝５．６，ｔ＝９０℃，溶液中的Ｎｉ＾２＋／ＭｏＯ４＾２－＝１３．９－１６．７；ｐＨ＝９．０，ｔ＝８５℃，Ｎｉ＾２＋／ＭｏＯ４＾２－＝２３．４－２８．５，有利于获得良好的Ｎｉ－Ｍｏ－Ｐ的合金层。     

金属材料拉伸的高应变率增塑现象及分析

用动态拉伸法研究了三种金属材料塑性随应变率的变化而变化的情况,应变率范围为１０＾－４￣１０＾３ｓ＾－１研究发现,随着应变率的升高,三种金属的塑性都有不同程度的提高。其中３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ淬火态在０．５ｍｍ·ｍｉｎ＾－１加载速率时延伸率仅为７０％,而在４０ｍ·ｓ＾－１时为１４．５％,提高了一倍多,表现出典型的高应变率增塑现象,微观实验及分析表明,高应变率增塑现象的机理和高应变率导致的温度升高,     

Cu—Zn—Al—Mn—Ni—Ti合金的显微组织及力学行为

本文利用电子拉伸试验，扫描电镜，金相显微镜研究了Ｃｕ－Ｚｎ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｔｉ合金的细化效果，断裂方式，记忆性能及伪弹性。结果表明：试验合金的铸态，轧态和淬火态组织得到明显细化。晶粒细化后合金室温拉伸断裂强度为７５０ＭＰａ，断列应变为６．６％，同未细化的Ｃｕ基记忆合金相比强度大大提高，塑性也有所改善。低温拉伸时呈穿晶断裂，断口主要为准解理台阶；高温拉伸时呈微孔聚集型断裂。试验合金的室温完全可恢复应变     

Ti6A14V合金的低温超塑性拉伸变形行为

在700℃-850℃的温度范围内对Ti-6%Al-4%V(质量分数)合金板材进行超塑性拉伸试验,研究了应变速率为3×10-4-5×10-38-1条件下的拉伸变形行为.结果表明:Ti6A14V合金在空气中表现出良好的低温超塑性变形能力.在800℃初始应变速率ε=5×10-4s-1条件下,延伸率达到536%.在较低的700℃下变形(ε=5×10-4s-1),延伸率仍然超过了300%.在整个变形温度区间内,应变速率敏感性指数m均为0.3左右,最大值为0.63.在850℃变形激活能与晶界自扩散激活能十分相近,表明晶界扩散控制的晶界滑动是超塑性变形的主要机制.在700-750℃,变形激活能远大于晶界自扩散激活能,位错运动是激活能升高的原因.在800℃变形的激活能介于两者之间,表明随着温度的降低变形机制逐渐发生改变.     

P—（MMA—BA—AA^—Ba^＋）／PAn导电复合物的制备及其性能研究

合成了离聚体聚Ｐ－（ＭＭＡ－ＢＡ－ＭＭ－Ｎａ＾＋）胶乳与聚苯胺的导电复合物，并考究了胶乳用量，苯胺，氧化剂体系酸度等因素对导电复合物的导电率，力学性能的影响，得到了导电率１２Ｓ．ｃｍ＾－１，拉伸强度４．０ＭＰａ，易加工成型的新型导电复合物。     

Zn-5Al超塑合金的恒载荷拉伸实验研究

研究表明，Zn-5Al超塑性合金的应变速率敏感指数m和超塑性变形激活能Q值和超塑性流动粘滞系数η可采用恒载荷蠕变法进行测定，在恒载荷变形条件下，应变速率敏感指数m随应变速率的增加而增大，超塑性流动的粘滞系数η随应变速率的增加而减小，超塑拉伸前对轧态试样进行保温处理时，由于通过回复和再结晶释放了合金中的储能，降低了超塑变形的动力，导致变形抗力增加而延伸率下降。