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本文对微晶玻璃脆性材料的超精密磨削加工作了大量的实验研究。研究结果表明,对于微晶玻璃等脆性材料,其表面粗糙度主要与砂轮的平均磨粒尺寸、砂轮速度、进给量及磨削深度等因素有关。当采用超精密磨床并在vs=1200m/min、f=0~200um/rev、ap=0.1~10um条件下磨削时,只有当金刚石砂轮的平均磨粒尺寸低于20um,才能在塑性磨削模式下加工出高质量的光滑表面,其磨削后的表现粗糙度为rms;8.021nm、Ra:6.200nm。 相似文献
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本文对微晶玻璃脆性材料的超精密磨削加工作了大量的实验研究。研究结果表明 ,对于微晶玻璃等脆性材料 ,其表面粗糙度主要与砂轮的平均磨粒尺寸、砂轮速度、进给量及磨削深度等因素有关。当采用超精密磨床并在 vs=12 0 0 m/ min、f=0~2 0 0μm/ rev、ap=0 .1~ 10μm条件下磨削时 ,只有当金刚石砂轮的平均磨粒尺寸低于 2 0μm,才能在塑性磨削模式下加工出高质量的光滑表面 ,其磨削后的表面粗糙度为 rms:8.0 2 1nm、Ra:6.2 0 0 nm。 相似文献
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超磨粒(金刚石,CBN)砂轮的出现,使难切削材料的高精度、高效率加工成为可能。本文介绍日本利用超磨粒砂轮进行高效磨削加工的方法。一、高效磨削加工方法1.间歇进给磨削间歇进给磨削采用成形砂轮进行曲面磨削,在深切工件的同时进给量很小,用于要求保证工件形状精度的成形和深槽加工。间歇进给磨削的进刀量为往复磨削进刀量的100~200倍,其走刀量仅为往复磨削的1/100~1/200。间歇进给磨削前,要使用修整工具对砂轮表面进行创型,通过往复进给的循环操作,工件边缘与砂轮最初接触时不产生重复冲击,砂轮变形很小,有利于防止脆性… 相似文献
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为了避免和减小镁铝尖晶石在研磨工艺中产生的亚表面损伤,研究了合理控制磨削参数,实现镁铝尖晶石塑性域磨削的方法。分析了镁铝尖晶石的脆塑转变机理,采用不同尺寸规格的金刚石砂轮磨粒和改变砂轮进给量等参数进行了大量实验,探索了镁铝尖晶石的塑性磨削条件及影响因素,实现了镁铝尖晶石的塑性域高精度磨削。采用VG401MKⅡ型超精密磨床和3000#金刚石砂轮,设定砂轮速度为20m/s,工件速度为0.3m/s,进给量为0.5~3μm/r进行了磨削实验。结果显示:当金刚石砂轮磨粒的平均尺寸小于8μm时可以实现镁铝尖晶石的塑性磨削,其表面粗糙度Ra可以达到2.291nm,透光率可提高17%。研究结果表明,砂轮的平均磨粒尺寸和砂轮进给量对镁铝尖晶石材料的表面加工质量影响很大,该结果为研究磨削高质量镁铝尖晶石表面提供了依据。 相似文献
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目前在油泵油嘴、轴承、液压件等产品大量生产中,唐削精密小孔(φ10mm以下,精度要求IT6,表面粗糙度R0.8~0.2μm),普遍存在磨削效率低,质量达不到要求,砂轮消耗快、砂轮的修整频繁与更换等。主要原因是:1.磨削速度低,普通内圆磨床主轴的转速多为20000r/min左右,因此磨削小孔时V.<10m/s。由于速度低,致使磨削效率低,表面质量差。2.砂轮接触弧长,速度低时每一磨粒单位时间内参与切削的次数少,磨粒易磨钝、阻力大,因此工件易发热和烧伤。3.磨削时冷却条件差,排屑困难,砂轮易堵塞,影响磨削效率与表面质量。4.砂… 相似文献
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ELID精密镜面内孔磨削技术的应用 总被引:3,自引:3,他引:0
采用金属基超硬磨料砂轮和在线电解修整(ELID)技术对碳化硅陶瓷、工具钢等材料进行精密镜面内孔磨削,得到了表面粗糙度Ra0.02~0.035μm的加工表面 相似文献
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最小二乘法在估计概率分布参数中的应用 总被引:5,自引:0,他引:5
提出一种估计概率分布参数的最小二乘法,这种方法以概率密度函数和频率间的关系为基础,通过对概率密度函数和频率间的关系进行合理的近似,建立求解未知分布参数的方程组,在求解过程中,将样本容量视为未知量,以简化求解过程。计算机模拟实例表明,这种方法求解出的未知分布参数精度较高,而且对于一些常见的分布函数,这处方法的求解过程十分简单。文中还通过计算机模拟对本文方法和极大似然估计法做了统计分析。 相似文献
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B. Denkena 《Machining Science and Technology》2013,17(4):455-470
For the calculation of machining forces in turning processes, the empirical equation of Victor and Kienzle has been established as a common model. However, the model has some constraints. The undeformed chip thickness has to be higher than 0.1 mm and the ratio of undeformed chip width and undeformed chip thickness has to be higher than four. This means that the equation cannot be used for several combinations of process parameters. This paper shows an approach to calculate the machining forces for any form of undeformed sections of cut based on the approach of Victor and Kienzle. In order to achieve this, the undeformed chip thickness and the undeformed chip width are defined in a new way. Furthermore, the direction of chip flow is considered to determine the feed and passive force components. 相似文献
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本文采用工程计算法(即主应力法)对金属超塑性状态下反挤压时变形力进行推导,得到其单位平均压力,对锌铝共析合金作了计算,与试验所得值接近。可作为近似地变形力估算来参考采用。 相似文献
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