变形条件对AZ31镁合金塑性的影响

对AZ31镁合金进行了不同轧角的冷轧及退火处理以细化其晶粒尺寸,然后在不同变形条件下对AZ31镁合金进行拉伸试验,研究了应变速率、变形温度、晶粒尺寸等因素对镁合金塑性的影响,并探讨了其超塑性的变形机理。结果表明:随着变形温度的升高,合金的流变应力单调递减,伸长率增大;在150～300℃,合金的变形激活能为90 kJ·mol~(-1),变形机制是晶界扩散控制的位错蠕变机制;在300～350℃,变形激活能为123 kJ·mol~(-1),变形机制是晶格扩散控制的晶界滑移;此合金的塑性成形条件适合工业生产。     

超高碳钢超塑性的研究进展

综述了超高碳钢超塑性的研究进展。提出了超高碳钢实现超塑性所需的显微组织及其实现方法，总结了超高碳钢超塑性的变形机理及其变形特点。     

镁合金大塑性变形轧制技术研究进展

镁合金大塑性变形轧制技术是一种高性能镁合金板材加工技术,介绍了大塑性变形(SPD)技术原理及新发展起来的几种大塑性变形轧制技术,并对大塑性变形轧制技术进行了展望.     

金属间化合物大晶粒超塑性行为

在所研究的Fe3Al、Fe3Si、FeAl、Ni3Al、NiAl和TiAl等金属间化合物中均发现大晶粒超塑性。研究发现，超塑性变形过程中最大流变应力随温度升高而减小，随初始应变速率增大而增大；超塑性变形过程中的应变速率敏感因子不是一项重要指标。激活能的分析表明，不同种类金属间化合物大晶粒超塑性变形的控制速率可能不同。金相分析表明，超塑性变形过程中原始大晶粒逐步细化，最终获得明显细化的显微组织。     

挤压态ZE10镁合金的超塑性研究

对挤压态ZE10镁合金在300～400℃及应变速率10-4～10-2s-1条件下进行了超塑性拉伸试验研究。结果表明:晶粒约为5 μm的ZE10镁合金挤压材,在350℃及应变速率为4．80× 10-3s-1条件下即可获得330％的较大伸长率,在5．55×10-4s-1应变速率下,可获得364％的最大伸长率。在350℃以应变速率4．80×10-3s-1拉伸,在变形初始阶段伸长量为50％时,合金的晶粒尺寸为2．8μm,当试样拉伸至断裂时,晶粒尺寸为4．2μm。说明在变形过程中具有动态再结晶的发生,而且晶粒长大趋势较小。试样拉断时,断口具有典型的空洞形貌特征。     

工业态AZ31镁合金超塑压缩试验研究

利用Gleeble3800热模拟试验机，初步对工业态AZ31镁合金的压缩超塑性进行了研究。研究表明，工业态AZ31镁合金在变形温度为400℃，应变速率范围为1．6×10^-4～1×10^-2S^-1的条件下均表现出良好的压缩超塑性，其压缩真应变均超过1．83，应变速率敏感性指数达0．55。因此，对于不具有等轴晶粒的工业态AZ31镁舍金，无需经过细晶化预处理，同样可以得到良好的压缩超塑性，其研究结果具有很大实用价值。     

镁合金塑性变形机制概述

叙述了镁合金的应用现状及其物理性能,并对其塑性变形特点及机制进行了阐述,为镁合金件的塑性成形提供理论依据。     

ECAP变形对超低碳钢组织与性能的影响

采用Bc方式等径弯曲通道变形（ECAP）对超低碳钢进行了4道次变形，对不同道次的显微组织与硬度进行了分析与测定。结果表明：经4道次ECAP变形后出现等轴亚微米晶粒，晶粒平均尺寸达到0．3μm；显微组织主要为具有大角度晶界的等轴晶组织；硬度随变形道次的增加而提高。     

A1-Ti-B中间合金对AZ91D镁合金的晶粒细化工艺的研究

研究了不同工艺条件下Al-Ti-B中间合金对AZ91D镁合金的细化效应.结果表明,Al-Ti-B中间合金对AZ91D合金有良好的细化效果.当加入中间合金达到0.3%(质量分数),在750℃的浇注温度下保温30 min后浇注时,AZ91D合金平均晶粒尺寸由422 μm变为78 μm,综合细化效果达到最好.     

AZ31变形镁合金等温变形力学特性的研究

针对AZ31镁合金,采用Gleeble1500热模拟试验机对其在不同温度和变形速率下的流变应力进行了实验研究,结果表明镁合金在进行高温压缩的情况下,变形温度和应变速率对流变应力有显著的影响,流变应力随应变速率的升高和变形温度的降低而升高。在此基础上,建立了流变应力的数学模型,其结果为镁合金的塑性成形工艺的制订提供理论依据。     

晶粒尺寸对TC4钛合金超塑性行为及变形机理的影响

研究了不同晶粒尺寸(2,8,18μm)T℃4钛合金在温度860～950℃和应变速率5×10-4～5×10-3S-1条件下的超塑性拉伸变形行为及组织演变,分析了晶粒尺寸对该合金超塑性变形行为及变形机理的影响.结果表明:在温度890℃、应变速率5×10-4S-1的变形条件下,细晶(2μm)合金超塑性变形的断后伸长率高达1 300%,而粗晶(18μm)合金的仅为450%;细晶(2～8μm)A金超塑性变形后,平均应变速率敏感指数m值在0.50左右,晶粒保持较好的等轴状,在α/α仅晶界、α晶内均未观察到明显的位错,在α/β晶界附近发现少量的位错;粗晶(18 μm)合金超塑性变形后,m值仅为0.30,晶粒等轴程度下降,在α/α晶界及α晶内均发现大量位错,且在α晶内发现亚晶.     

球磨参数对镁合金材料晶粒尺寸的影响规律

在机械球磨驱动力下,采用镁合金与氢气发生固-气反应,得到M g H2,以此达到细化晶粒的效果。采用球磨工艺对镁合金的晶粒进行细化,能得到具有不同于粗晶粒的优异性能,利用优异的性能使其在广泛的制造业得到充分利用。为了求得最佳的球磨工艺参数,对球料比、球磨时间、球磨机转速以及氢气压力这4个参数分别进行对比试验。正交后获得最佳的镁合金粉末球磨工艺条件,并制得20nm晶粒尺寸的氢化态粉末。     

超塑性固态焊接研究进展

主要介绍了超塑性固态焊接原理和应用研究现状,概述了国内外超塑性焊接研究的最新进展,并对热点问题的研究进行了评述,重点介绍了常见的超塑性固态焊接方法,展望了超塑性固态焊接的发展趋势,进一步指出应深入研究超塑性变形规律,扩大超塑性焊接材料的应用范围。     

变形温度对耐候钢高温塑性的影响

在不同的变形温度(600~1250℃)下,以3×10-3s-1的应变速率对试样进行拉伸直至断裂。绘制出高温塑性曲线,分析变形温度对耐候钢高温塑性的影响。耐候钢的第Ⅲ脆性区出现在700~850℃,脆性区间温度范围较窄;900~1150℃为最佳塑性区间。     

变形镁合金AZ31的研究进展

综述了国内外AZ31镁合金的研究进展.分别介绍了AZ31镁合金组织、力学性能及变形行为研究现状,讨论了合金元素对AZ31镁合金的影响,并对变形镁合金AZ31耐蚀性的相关研究进行了总结.最后对AZ31镁合金的发展前景进行了分析.     

在电场下的超塑变形

介绍在强电场下进行的超塑性拉伸实验，揭示了外加强电场及超塑变形条件对超塑性的影响。实验结果表明，电场降低了材料流动应力和应变硬化指数，提高了拉伸延伸率和应变速率敏感性指数，同时电场使空洞化速率减慢。还介绍了硬铝ＬＹ１２ＣＺ在强电场下超塑变形时的合理工艺参数。     

轧制路径对ZK60镁合金组织和性能的影响

通过采用多道次轧制技术,在300℃温度下,对ZK60镁合金进行了8道次不同轧制路径的实验研究(单向轧制、正交轧制、斜交轧制和组合轧制)。通过XRD衍射、金相观察、拉伸实验和断口形貌等分析,研究了不同轧制路径对ZK60镁合金组织和性能的影响。实验结果表明,通过多道次轧制后样品的晶粒都得到显著的细化,平均晶粒尺寸大约为5μm,力学性能得到显著提高。其中,斜交轧制路径能更有效地调控镁合金板材组织及其均匀性、弱化组织织构,提高材料的成型性能,其中延伸率大约为17.5%,抗拉强度是330 MPa。