钢中硫化物化学分析方法

硫化物是钢中普遍存在的夹杂物.随着冶炼工艺以及钢中某些合金元素含量的不同,将生成不同类型的硫化物.钢中硫化物通常主要以MnS、FeS、(Mn,Fe)S以及其他硫的复合夹杂物存在;当加入钛和稀土等合金后,则主要形成Ti_4C_2S_2、RExSy和RE_2O_2S等类复杂硫化物.硫化物夹杂的数量、组成、形状、粒度以及在钢中的分布,将对钢的性能产生不同程度的影响,因此,国内外广泛采用了金相、化     

钢中硫化物的控制

<正>作为脱氧元素组合对材质的影响,原来就有同时用Al和Ca脱氧而促使机械性能提高的例子。这是由于熔点低的球状Ca、Al酸盐和加工时难变形的CaS生成消除了机械性能的各向异性之故。由于加Ca的形态控制(一般称Ca处理)对于(中)厚板和油气管线钢等高级钢的生产非常有用,故业界对加Ca量与夹杂物组成的关系及     

钢中硫化物形态的控制

钢中硫化物是影响钢材性能的重要因素,作者用实验装置研究了钢水中的S与硫化物形态控制元素之间的平衡关系,进行了反应平衡常数的计算。对于大型钢锭添加稀土元素控制硫化物形态的适当条件的研究指出,实验证明加稀土元素(RE)量达(％RE)/(％S)=3时大致可完全控制钢中的硫化物形态,但实际上在钢锭上往往出现明显的稀     

易切削钢中硫化物形态的研究

以易切削钢20CrMnTiSH为研究对象,通过喂硫线增加钢中硫化物数量,再喂入SiCa线使长条形的硫化物变性为球形或纺锤形,在改善钢材切削性能的同时不降低钢材的机械性能。对LF、VD和轧材取样进行检验。检验结果表明:钙处理后夹杂物数量增多,94%以上的夹杂物粒径集中在0～4μm之间;夹杂物纺锤率平均值达到50.73%,在钢中呈细小弥散的分布;氧、Mn/S、Ca/S是影响硫化物形态的重要因素。     

低碳贝氏体钢中硫化物的析出行为

低碳贝氏体钢钢锭加热到1450℃均热1 h后分别空冷到1200℃淬火、800℃淬火,将淬火与未淬火样进行了TEM观察,1200℃淬火时,主要是氧化物析出,复合很少量的硫化物和氮化物;800℃淬火析出物有分别以MnS、CuxS、富单质Cu为主,复合少量TiN的三种复合析出物,析出物颗粒较大;钢锭中的硫化物析出相基本为CuS,复合少量MnS、(Ti,Nb)(C,N),析出物颗粒细小。     

钢中硫化物夹杂物及其形态控制

一般地说,钢中硫化物夹杂物对钢的性能是有害的。因此,多年来,人们总是力图将钢中硫含量尽可能地降到最低水平,对于重要的焊接结构用钢和耐腐蚀用钢等钢种,无疑是十分正确的。然而,今天,人们日益认识到,对不少钢种如高速工具钢、滚珠钢,易切削钢、冷轧硅钢片等,钢中存在适量的硫和合适的硫化物形态控制,非但无害反而     

钢中氮含量对含硫齿轮钢硫化物影响的试验

某钢厂齿轮钢20CrMnTi(质量分数/%:0.17~0.23C,0.17~0.37Si,0.80~1.00Mn,0.025~0.035S,0.004~0.08Ti,1.10~1.25Cr)的生产工艺流程为90 t LD-LF-RH-CCM-150 mm×150 mm方坯连铸。通过热力学计算得到钢中的MnS和TiN均在液相线和固相线之间析出。试验研究钢中含不同氮含量情况下,钢中硫化物和氮化钛具有相互结合的变性效果。试验结果表明,当钢中氮质量分数约为0.005 5%时,TiN优先于MnS析出,钢中更多的硫化物夹杂以氮化钛为形核核心,形成硫化锰和氮化钛复合夹杂物,从而改善A类夹杂物尺寸和形貌,A类夹杂物呈短小、均匀分散分布态势,按GB/T 10561评定达到1.5级。     

硫系易切削钢中硫化物的高温行为

易切削钢中硫化物的尺寸和化学组成对切削性能和热脆性有很大影响。详细研究了高温下硫化物尺寸和化学组成的演变行为,结果表明,1 100~1 250℃加热后硫化物发生了粗化长大,平均尺寸从初始的5.5μm增大至8~10μm,在1 300℃时保温2 h后硫化物发生了固溶,尺寸减小为2.6μm;高温处理后硫化物中固溶铁的质量分数从15.9%降低至5%,加热后的硫化物熔点从初始的825℃提高至890℃。合适的高温处理能够增大硫化物的尺寸,同时改善硫化物的化学组成,提高熔点。     

矿石中金属元素化学分析方法分析

目前应用于矿石测量金属元素的方法主要有AAS、ICP-AES、ICP-MS法,测定矿石样品中铜铅锌锰四种金属元素含量。设计对比实验结果表明,应用AAS法测定结果为Cu0.21μg/g、Pb0.39μg/g、Zn0.54μg/g、Mn1.68μg/g;应用ICP-AES法测定结果为Cu0.27μg/g、Pb0.46μg/g、Zn0.65μg/g、Mn1.89μg/g;应用ICP-MS法测定结果为Cu0.18μg/g、Pb0.33μg/g、Zn0.50μg/g、Mn1.56μg/g。而理想测定结果为Cu0.30μg/g、Pb 0.50μg/g、Zn 0.70μg/g、Mn 2.00μg/g,实验证明,AAS、ICP-AES及ICP-MS三种元素检测法仍需改进。     

钢中硫化物夹杂物球化和对钢性能的影响

本文叙述了钢液凝固中,硫化物夹杂球化的条件,钢在压力加工中硫化物不易变形的原因,以及硫化物变形后再加热时的行为,举例说明了硫化物球化对钢性能的影响;以便通过相应的措施来改善钢的性能。     

1215MS易切削钢中组织与硫化物分析

采用光学显微镜、扫描电镜及能谱、显微硬度测量仪以及热力学软件Thermo-Calc对1215MS易切削钢Φ12 mm盘条金相组织及硫化物夹杂进行了相组成及粒径与硬度解析。结果表明:1215MS钢中铁素体所占比例93%～96%,珠光体比例4%～5%;铁素体平均等效直径为22.30μm,珠光体的平均直径为16.83μm,硫化物均匀分布在晶界的边缘和铁素体中,硫化物的当量直径为5.077μm;MnS的平均维氏硬度值为80 HV10,铁素体硬度值为100 HV10,珠光体硬度值为175 HV10。     

氧含量对易切削钢中硫化物生成行为的影响

通过实验研究了氧含量对硫化物形态的影响.结果表明:随着氧含量的增加,MnS夹杂物的形态由Ⅱ类向Ⅰ类转变,其平均直径和面积分数增大,数量减少,长宽比减小.通过数学模型以及Fe-Mn-S和Fe-Mn-S-O体系的四元相图研究了氧含量对硫化物形态产生影响的机理.在氧质量分数高达0.022%时,凝固初期形成了大量的MnO系低熔点液态氧化物,促进了MnS的形成方式从共晶方式向偏晶方式转变,形成Ⅰ类MnS;氧质量分数在0.01%以下时,凝固初期形成的MnO系低熔点液态氧化物较少,大部分MnS是在凝固末期以共晶形式析出,形成Ⅱ类MnS.     

钙处理对齿轮钢中硫化物形貌的影响

采用金相、扫描电镜、能谱仪等分析手段,研究了钙处理DIN18CrNiMo7-6齿轮钢铸态组织中硫化物夹杂物的形貌、成分和特征参数,并讨论了成分对硫化物形态和分布的影响。结果表明,钙抑制Ⅱ类硫化物的形成,铝和硫的作用反之。随wCa/wAlsol.比值的增加,氧化物向低熔点方向转化。     

定向凝固研究易切削钢中硫化物的生成行为

通过定向凝固实验研究了易切削钢中硫化物的生成过程,并建立了枝晶臂间距、硫化物的平均直径与凝固条件之间的关系.实验结果表明:随着温度梯度和拉速的增大,MnS的平均直径减小,数量增多;定向凝固过程中硫化物的完全析出温度大约在固相线温度下100℃左右,MnS形态的改变,主要受其组成元素的活度影响,即MnS形态的改变受其界面自由能的影响;对定向凝固实验中钢的枝晶臂间距、硫化物的平均直径与凝固条件的关系进行了拟合,拟合结果与前人研究结果相吻合.     

30CrMoTi钢中钛对硫化物形态的影响

本文用金相法讨论了30CrMoTi钢中钛对硫化物形态及其性质的影响,分析了Ti_4C_2S_2夹杂形成条件和它的特性、形状、分布以及随钢中钛添加量的增加,Ti_4C_2S_2夹杂物量的变化规津。     

石灰石的化学分析方法

一、总则1·1 适用范围木标准规定了石灰石的化学分析方法。1·2 分析项目本标准规定的分析项目如下:灼烧减量杂质二氧化硅三氧化二铝三氧化二铁氧化钙氧化镁五氧化二磷     

管道用钢中的稀土金属硫化物

最近的几篇文章曾经指出,加入稀土金属对碳—锰钢的延性破断阻力有好的作用。这种韧性的改善是由于钢中总硫量的减少,以及存在的硫化物形状发生了改变,即由长而细的硫化锰变成接近球状的稀土硫化物。