9SiCr、W18Cr4V钢的球化退火新工艺

研究了合金工具钢9SiCr、W18Cr4V在脉冲电场作用下球化退火的新工艺.试验结果表明:9SiCr、W18Cr4V钢在脉冲电场作用下球化退火的工艺可以相对简化,在保证得到良好球状珠光体组织的同时,可以降低加热及等温温度,并缩短合金工具钢球化退火的保温时间.     

加速GCr15钢碳化物球化的过程

本文就加速GCr15钢碳化物的球化过程进行了研究,并进行了三种球化退火工艺性能对比分析。结果表明,GCr15钢轴承套圈毛坯锻后沸水正火,再采用多周期等温退火或在A_1温度附近进行波动 加热-冷却退火,皆能加速碳化物的球化过程,且碳化物的粒度比常规工艺退火明显细化。附图2幅,表3个,参考文献8篇。     

低温形变对GCr15钢碳化物球化及细化作用的研究

本文选取GCr15钢球化退火予备组织,探讨在高温奥氏体化后控冷至A_1以下的低温形变对钢中碳化物快速球化与细化的作用。一、试验材料与试验方法试验采用GCr15钢生产用原材料,加工成台阶试样,化学成分及冶金质量符合标准。轧制时台阶试样各分段的形变率为70％     

在脉冲电场中W6Mo5Cr4V2钢球化退火工艺

研究高速钢 (W 6Mo5Cr4V2 )在脉冲电场作用下球化退火的新工艺。试验结果表明 ,在保证得到良好球状珠光体组织和均匀球状碳化物的同时 ,可以降低加热及等温温度 ,又可缩短高速钢球化退火的保温时间     

高碳铬轴承钢奥氏体晶粒度显示

本文介绍了一种腐蚀剂,它适用于GCr15钢淬火、回火、球化退火和亚温锻造退火等奥氏体晶粒度显示,还能清楚显示钢中成分偏析。     

GCr15钢在平衡球上的失效分析

采用低倍酸洗、光谱分析和金相分析等手段对GCr15平衡球淬火后开裂原因进行了分析。分析结果表明,GCr15平衡球锻造后没有球化退火,且存在零件表面应力集中,在大的热应力和组织应力作用下,在盐水介质中淬火引起开裂。     

GCr钢制轴承套圈球化退火工艺攻关总结

在以往的套圈毛坯球化退火中,我们采用了GCr15钢球化退火标准工艺。但还存在着质量低、成本高等关键问题。在攻关过程中进一步发现问题20多个,相应地采取了技术措施,革新了球化退火工艺,从而消灭了废品和返修品,缩短了生产周期,改善了工艺性能和劳动条件,稳定了产品质量。     

高碳钢Ac1f透烧球化退火新技术新工艺

在对高碳钢球化机制研究的基础上，提出了球化加热奥氏体化的Ac1f透烧快速球化新技术。并应用于GCr15钢和T12钢制件上，取得了明显的经济效益。     

RT-120球化退火炉

为便于切削加工及获得良好的组织,GCr15钢锻件一般需进行球化退火.在生产中广泛采用的是稍高于Ac_1温度加热的球化工艺,因为当温度超过Ac_1不多时,钢的组织是奥氏体及大量未溶解的碳化物,这些碳化物是冷却时的结晶核心,保持一段时间后,再进行适当的冷却就能得到满意的球化质量,实践反复证明:球化退火质量的优劣主要取决于在设备中的加热温度.     

锻热淬火球化退火工艺提高冷冲模寿命

我们在GCr15钢制冷冲模上试用了锻热淬火球化退火工艺,并取得了初步效果。滚子冷冲模是冲制轴承滚子用的,过去,我们一直沿用等温球化退火工艺,退火后进行机械加工,最后淬火、回火,这样处理的冲模常因崩裂、裂纹或塑性变形而失效。为了提高冲模使用寿命,我们采取锻     

Ni-34%Cu-3.5%C合金的组织及性能

采用中频感应炉在氩气保护下熔炼制备出Ni-34%Cu-3.5%C合金,对比研究了其在球化前后的组织与性能。结果表明:添加稀土镁合金进行球化后,石墨形貌为均匀的球状;在850℃锻打变形时,球化前后合金的最大压缩变形量可达到68.96%和39.34%;球化后合金的摩擦性能与球化前相比有所提高,与退火45钢和GCr15轴承钢对磨时的摩擦因数分别为0.16和0.21,磨后表面较为光滑。     

GCr15制滚珠丝杠热处理工艺研究

GCr15具有高强度、高耐磨性和在高温下稳定的机械性能，可用于制造滚珠丝杠及螺母，其优良性能的发挥有原材料合格的基础上，靠合理的热处理工艺来保证，球化退火、高温时效，中频淬火及低温时效是GCr15制滚珠丝杠必不可少的工序。     

Si3N4陶瓷球与GCr15钢球接触疲劳对比试验分析

对高品质Si3N4陶瓷球和GCr15钢球在同等接触应力条件下进行接触疲劳对比试验.试验 结果表明,陶瓷球接触疲劳寿命优于GCr15钢球,且疲劳寿命离散性与GCr15钢球接近,但承 载能力不如GCr15钢球.附图9幅,表2个.     

GCr15钢轴承内套圈滚道不规则碳化物的成因

对锻造、球化退火、淬回火等工序后GCr15钢轴承内套圈组织中的碳化物形貌进行观察,结合热膨胀试验和热力学分析,研究二次碳化物的溶入、析出与长大行为,分析了带尖角大颗粒不规则碳化物形成的原因.结果表明:GCr15钢轴承内套圈在较低温度辗挤成形时,其滚道表层合金元素偏析区中已析出的二次碳化物发生破碎,导致滚道表层组织中出现...     

GCr15SiAlMo贝氏体轴承钢球化退火工艺研究

通过对新型无碳化物贝氏体轴承钢-GCr15Si Al Mo的球化试验研究,优化出一种适于轴承钢的循环球化退火新工艺。利用扫描电镜对球化后的显微组织进行观察,用X射线衍射仪对碳化物类型进行分析。结果表明,GCr15Si Al Mo无碳化物贝氏体轴承钢具有优良的碳化物球化特性。试样通过四周期的循环球化退火(大约6 h)后,组织中的碳化物基本球化完全,但是在700℃等温10 h的普通球化退火处理试样中仍存在大量的片状碳化物,由此证明,循环球化退火工艺比普通球化退火工艺的球化速度更快,球化更完全。球化处理后钢中碳化物的平均直径均达到了0.55μm以下,直径在1μm以下的碳化物百分比在93%以上,甚至达到99%。同时研究表明,Al可有效提高轴承钢的A1点,抑制球化过程中网状渗碳体的生成,并且适量的Al还能够改善轴承钢的球化特性,抑制碳化物的长大。     

亚温锻造对GCr15钢退火组织的影响

本文研究了加热温度、保温时间、加热速度、冷却方式和形变度对GCr15钢退火组织和硬度的影响,定量测定了碳化物和晶粒尺寸。试验结果指出,亚温碳造退火新工艺细化晶粒尺寸,促使锻化物球化和细化。形变温度越低,形变量越大,这种效果就越显著。除对产生这种作用的原因进行了探讨外,并提出了退火硬度公式,以说明退火硬度随加热温度的变化。     

几种润滑油添加剂与等离子渗氮层的交互作用研究

研究等离子渗氮GCr15钢与GCr15钢基材在添加硫化异丁烯(SO)、磷酸三甲酚脂(TCP)、硫代磷酸胺盐(SPN)、二烷基二硫代磷酸锌(ZDDP)的PAO润滑下的摩擦磨损性能.利用脉冲直流等离子渗氮炉对GCr15钢进行离子渗氮处理,采用X射线衍射(XRD)分析离子渗氮层的相组成,利用显微硬度计测量渗氮前后的表面硬度值,在四球摩擦磨损试验机上考察GCr15钢渗氮处理前后在添加SO、TCP、SPN、ZDDP的PAO润滑下的摩擦磨损性能,通过扫描电子显微镜(SEM)和能量散射谱(EDS)分析其摩擦学作用机制.结果表明:离子渗氮处理明显提高了GCr15钢的表面硬度值和摩擦磨损性能;含硫、磷添加剂具有良好的减摩性能和抗磨性能,并能与渗氮层发生交互作用,尤其是TCP的效果最明显.     

滚动与滑动耦合作用下GCr15钢的磨损行为研究

选用GCr15钢在M2000磨损试验机上进行了干摩擦和油润滑的摩擦磨损试验，用表面粗糙度仪测量试件在不同磨损阶段的表面形貌，用称重法测量其磨损量，分析了滚动与滑动耦合作用下GCr15钢的磨损机理。研究表明，在滚动与滑动耦合作用下GCr15钢的磨损以滑动摩擦磨损为主，温度和润滑条件直接决定着GCr15钢的磨损情况。     

GCr15轴承钢中碳化物的定量分析

为了准确测定GCr15轴承钢中残余奥氏体的含量,必须先测出其碳化物的含量。采用计算法、金相法及电解萃取法分别测定了球化退火态GCr15轴承钢中碳化物的含量,并对这三种方法进行了比较。结果表明:球化退火态GCr15轴承钢中的碳化物体积分数为13.51%~16.61%;金相法只可估算碳化物的含量,准确性较差;计算法模拟计算的是材料在热力学平衡态条件下的相含量,只可作为其它方法的参照;电解萃取法是一种能相对比较准确测定碳化物含量的分析方法。     

量块热处理工艺

我厂为了解决精度测量问题,曾试制量块,其热处理工艺如下: 一、材料的选择我们选用GCr15轴承钢作为制造量块的材料。二、锻造后的球化退火轴承钢球化退火工艺如图1所示。﹃扣勺翎乓何咖2.检查标准图1 GC月5钢退火工艺 (1)硬度:于IB 187~207; (2)金相组织:球化珠光体2~4级,碳化物偏析《3级,