变位渐开线花键的实用检测方法

圆柱直齿渐开线花键,国标GB3478.1—83、GB3478.2—83规定了新的标准,早已替代了旧标准GB1104—72、GB1145—74。新标准对渐开线花键的检测项目规定了三种综合检验方法,一种单项检验方法。对于成批生产的专业化工厂往往采用前三种方法,对单件、小批生产的工厂一般通常采用后一种方法,即渐开线花键的单项检验法。用测量内花键量棒间距M_(Rf)和外花键跨棒距M_(Re)或者公法线长度W的检验方法。新国标GB3478.1—83、GB3478.2—83附录B规定了新的计算方法。但计算方法只适用于标准非变位渐开线花键的测量计算,     

直齿渐开线花键定位芯轴加工的简便计算方法

由于直齿渐开线花键联结的优异特点,以齿侧作为定位基准的直齿渐开线花键孔的齿轮得到日益广泛的应用和推广。这类齿轮在加工和检验过程中,以齿测定位的芯轴受热处理变形,加工精度,设备条件等多种因素的影响难以在生产中广泛的采用。在生产中仍大量采用以花键大径定位这种替代的方法来加工这类齿轮。直齿渐开线花键孔是采用拉刀拉削加工的,因此,芯轴在滚齿加工热处理后,配磨芯轴大径使用。这类芯轴的加工,过去我厂一直采用a300的花键铣刀进行加工,但工艺尺寸（主要是齿厚尺寸）的确定,一直困扰着整个加工过程。往往都要按花键孔的…     

圆弧三角花键的加工方法

我厂从国外引进的摩托车变挡传动轴上采用了如图1所示圆弧三角花键（8×10DIN5481，材料30Mn2，HB229～251）。与圆弧三角花键套（精密铸造成形）配合，调整为无间隙配合。图1圆弧三角花键圆弧三角花键的加工比较困难，国外在自动分度数控铣床上用角度铣刀加工，国内尚无较好的加工方法。我厂曾经在立式铣床上用专用分度夹具和角度铣刀加工，缺点是：手工分度，劳动强度大，生产效率低；加工后同一工件上齿槽深浅不一致；因分度累积误差的影响使最后一个齿的齿厚明显增大或减小；花键的轴向相对尺寸较难控制。经过研究试制，在滚齿机上采…     

《花键承载能力计算方法》介绍

3承载能力计算（1）齿面接触强度计算1）齿面压应力。。按式（6）计算：2）齿面许用压应力按式（7）计算：3）计算结果应满足下列条件：（2）齿根弯曲强度计算1）齿根弯曲应力外按式（9）、式（ic）计算：渐开线花键：。。一6hwcosan／Stn（9）矩形花键：0—6hw／Sgn（10）对于渐开线花键,SFn取渐开线起始回上的弦齿厚,并按下式计算：式中S——分度圆弧齿厚,mmD。——渐开线起始圆直径,mm对于矩形花键,S。n取键最小齿厚或齿报过渡曲线上的最小齿厚（两者的小值）。2）许用弯曲应力［hi按式（11）计算：［de」一队／（SFK;KzK。K…     

渐开线花键齿槽宽和齿厚极限尺寸的选用

在应用GB3478．1—83《圆柱直齿渐开线花键（齿侧配合）模数基准齿形公差》过程中对渐开线花键齿槽党和齿厚的4个极限尺寸的选择方法作一介绍。一、四个极限尺寸的定义与分析（见图1）1．定义由标准可知，内花键齿槽宽的4个极限尺寸：（1）实际齿槽宽的最大值E＿在内花键分度圆上卖际测得的单个齿槽允许的最大弧齿槽宽。（2）实际齿槽宽的最小值E。在内花键分度圆上实际测得的单个齿槽允许的最小抓齿槽宽。（3）作用齿槽宽的最大值E、＿装配时起作用的齿槽定允许的最大值，其值等于一与其全长上配合（无间隙且无过盈）的理想全告外花键分…     

渐开线花键量规

渐开线花键量规用于检验渐开线花键联接齿槽宽（齿厚）偏差、齿形公差、齿向公差、齿距积累公差、齿圈的径向圆跳动公差等，在汽车工业方面应用极为广泛。具有极高的技术含量，其市场占有率直接关系到一个量规生产厂家的经济效益和企业形象。目前，业内有关花键量规的标准和论述的观点比较零乱，量规的质量、寿命包括成本和生产周期千差万别。本文从实际经验出发，就渐开线花键量规的设计、加工工艺等方面作简单介绍。     

可调式花键环规

GB3478.1～GB3478.2—95《圆柱直齿渐开线花键》和GB5106—85《圆柱直齿渐井线花键量规》均要求对花键轴用综合通端和非全齿止端(有时也用综合止端)花键环规进行综合测量;三角花键虽被渐开线花键标准代替,但仍被生产中广泛应用,尤其在引进产品上颇多。因为花键环规制造上的困     

直线齿花键齿形角的测量方法

直线齿花键联接的方法在机械行业中应用得比较普遍;特别在汽车、拖拉机等运输机械上更为常见,其机械上也时常应用。如在GB1145《三角花键联结》标准中,内花键齿形为直线,而外花键为渐开线,但在不少引进设备的结构中,半轴、半轴套筒上的花键齿形不是渐开线;而是直线齿花键齿。在这一类零件的测绘中,齿形参数的确定是比较困难的,特别是直线齿花键的齿形角(或齿槽角)的确定。1·直线齿花键齿形角跨棒距测量原理任一直线齿花键的内、外花键,只要它的齿数,齿形角(或齿槽角),大、小径确定以后,那么花键形状、大小等几何结构就基本确定了;至于花键…     

谈谈花键的贯标问题

我国关于花键的国家标准有GB／T1144-2001《矩形花键尺寸、公差和检验》、GB／T3478．1～3478．9-1995系列圆柱直齿渐开线花键标准、GB／T18842-2002《圆锥直齿渐开线花键》和GB／T10081-2005《矩形内花键长度系列》等。     

风机齿轮箱太阳轮花键失效分析研究

针对风机齿轮箱太阳轮花键失效问题，通过对失效花键进行化学成分、显微组织、微观断口以及力学性能的试验分析，查明花键键齿发生磨损的原因。结果表明，中间轴（Inter Mediate Shaft,IMS）太阳轮电机侧花键金相组织中存在较多杆状和不等轴块状或岛状未溶铁素体，降低了材料的耐磨性；IMS太阳轮花键失效主要是齿面硬度低，同时受疲劳磨损、化学腐蚀、磨粒磨损等几种磨损机制的综合作用，齿面出现严重磨损，导致IMS太阳轮电机侧花键承载力下降，力的传递不平稳，运行中振动加剧，致使齿轮箱失效。试验结果可为风电齿轮箱故障检测与诊断提供一定的理论指导。     

直齿矩形综合花键塞规的加工

直齿矩形综合花键塞规是保证直齿矩形花键加工的重要量具。作者根据多年实践经验,介绍了直齿矩形综合花键塞规的加工方法,以及在加工中应注意的问题。     

解决渐开线花键齿形定心问题的测量装置

众所周知,渐开线花键的定心方式有两种:外径定心和齿形定心。因齿形定心具有自动定心作用,各齿受力均匀,因此在产品设计中越来越被广泛的采用。但因要求内花键的齿形定心,如采用花键心轴,则对其精度要求很高,必须由专业性较强的工具厂才能制造,且制造周期长、成本高、合格率较低,所以在实际生产的检验中,沿用外径或小径定心检验心轴进行检测,会造成检测基准与设计基准不统一而产生较大偏差现象。为解决这一矛     

对GB/T 4459.3-2000《机械制图 花键表示法》的理解与分析

结合GB／T 1144-2001《矩形花键尺寸、公差和检验》、GB／T 3478．1—1995《圆柱直齿渐开线花键 模数 基本齿廓 公差》两项标准的内容，本文浅谈了矩形花键和渐开线花键在机械图样中的表示方法以及与GB／T 4459．3—1984《机械制图花键画法》的区别。     

一种大型主轴花键单边磨损的修复方法

我们在对M77521滚子双端面磨床进行大修的过程中发现其左、右主轴（如图1）的花键齿侧其中一面无磨损,而另外一面磨损严重（左右主轴花键磨损面相反）,磨损情况见图2b。检验该主轴精度,精度良好,均在要求范围内。该花键作用为联接花键套及卸荷带轮,如不能对花键有效修复,则必须更换整根主轴,到生产厂家定购,约需人民币8000元／根,     

可调式花键环规

GB3478.1～3478.2～83《圆柱直齿渐开线花键》和GB5106—85《圆柱直齿渐开线花键量规》均要求对花键轴用综合通端和非全齿止端(有时也用综合止端)花键环规进行综合测量;三角花键虽被渐开线花键标准代替,但仍被生产中广泛应用,尤其在引进产品上颇多。因为花键环规制造上的困难,绝大多数工厂对花键轴的测量仅限于测量跨棒距来控制齿厚制造误差,而不进行综合误差测量,这样某种程度上降低了花键加工质量。     

花键环规精磨加工中的分度误差分析及修正

花键综合量规用于花键孔和花键轴的综合检验。由于量规结构等原因，孔用综合塞规的制造精度较易达到标准要求；但轴用花键环规分度精度要求较高（周节累积误差仅为约８μｍ），加工难度较大。在测量花键环规分度值时，环规分度一周后杠杆表指针往往不能回零，或虽能回零，但装卡带动器后的测量芯轴跳动量比装卡前显著增大（可达１０μｍ之多）。这种装卡带动器后增加的跳动误差将会直接带入环规的分度误差中。虽然这种人为分度误差属系统误差，理论上可从环规各齿上一一剔除，但若在环规分度精磨加工中出现这种人为分度误差，则可能造成精磨…     

三角花键M_Re(跨棒距)和M_Ri(棒间距)的计算

<正>三角花键我国不再制订标准,被渐开线花键所代替,但目前在生产的机械产品和新引进的机械产品中,仍普遍应用三角花键,种类颇多,其公差等级、公差和配合以及标注方法等尚无统一规定,致使计算M值的方法不统一,大都不够合理.一、三角花键尺寸参数名称与代号如图所示,齿数为Z,理论大径为D_e,理论小径为D_i,内花键大径为D_(ie),内花键小径为D_(ii),外花键大径为D_(ee),外花键小径为D_(ei),外花键齿沟角(内花键齿形角)为2β,内花键齿槽角(外花键齿形角)2γ(2γ=2β-360°/z),外花键中径齿厚为S_e(平均齿厚S_(eop)),内花键中径齿槽宽为E_i(平均齿槽宽E_(icp),外花键齿厚圆心半角为(?)_e(sin(?)_e=S_(ecp)/d_(ecp)),外花键齿沟宽圆心半角为δ_e(δ_e=π/z-(?)_e),内花键齿厚圆心半角为(?)_i(sin(?)_i=π/z-E_(icp)/d_(icp),内花键齿槽宽圆心半角为δ_i(δ_i=π/z-(?)_i).     

小模数渐开线花键滚棒测量法的改进

对于小模数的渐开线花键或齿轮的齿厚,一般均用两根合适直径的圆柱滚棒放在花键对称(或接近对称)的两个齿槽里,测量出跨棒距尺寸,然后换算成齿厚。由于花键或齿轮的模数小,所选用的滚棒直径也相应小,这样在测量时很容     

《花键承载能力计算方法》介绍

本文介绍了有关花键的受力分析、系数的确定、齿面接触强度、齿根弯曲强度、齿根剪切强压、齿面耐磨损能力的计算方法和外花键扭转与弯曲强度计算方法等。     

花键拉刀倒角齿的设计、加工与测量

花键拉刀倒角齿的设计、加工与测量重庆工具厂（６３００５５）周惠久矩形花键孔及渐开线花键孔在小径处通常都要求有倒角，这样有利于花键孔与花键轴的装配。花键孔及其小径处的倒角，都是用拉刀一次加工成形的，因此，加工这种花键孔的花键拉刀都带有倒角齿。拉刀倒角齿...