汾河二库导流洞围岩岩体质量评价

汾河二库是一座以防洪、供水和旅游为主的大型水利水电工程.导流洞位于大坝右岸,设计洞型为城门洞型,高8.0m,长740m.本文采用一些定量指标结合工程地质围岩分类,准确划分了导流洞围岩的类型,对围岩稳定性进行简要评价并提出相应的处理措施.     

中国水电五局公司承建的巴塘水电站导流洞开挖施工完成

正5月10日,由水电五局承建的巴塘水电站导流洞工程开挖施工按期圆满完成,标志着巴塘项目部重要控制节点之一顺利实现,导流洞工程全面进入混凝土转序状态。巴塘水电站导流洞全长794.98m,为城门洞型有压洞,典型断面为14.6m×16.3m,主要工程量包括20万m3石方开挖,6万m3衬砌混凝土,该导流洞岩体风化、卸荷剧烈,先后穿越四处破碎带与断层。该导流洞工程地质条件复杂,不良地质条件对隧洞顶拱及边墙局部的围岩稳定影响大,并且导流洞洞线     

乌东德水电站导流洞围岩变形特征与处理措施

乌东德水电站共布置5条导流洞（其中左岸2条，右岸3条）。高、低洞洞身段断面呈城门洞型，断面尺寸分别为12 m×16 m和16.5 m×24 m。2012年2月乌东德水电站导流洞开始施工，落雪组因民组极薄层~薄层大理岩化白云岩、层面附绢云母构成的Ⅳ类围岩洞段按5层开挖，在第一层开挖过程中因民组Ⅳ类围岩洞段左顶拱普遍出现塌方，第二层和第三层开挖时，导流洞左右边墙变形位移急剧增大。通过研究导流洞Ⅳ类围岩地质条件及变形失稳模式，分析变形过程与开挖支护的关系。在此基础上优化设计方案，确保了导流洞的安全施工。      

阿海水电站导流洞围岩稳定性预测及反馈研究

阿海水电站工程区主要为砂板岩互层状岩体，导流洞部分洞段围岩为相对较软的板岩及具有各项异性的砂板岩互层状岩体。洞室开挖后由于二次应力的分布有可能产生围岩变形，因此对导流洞的围岩稳定性的预测分析对工程具有重要的指导意义。本文利用围岩应变率及围岩单轴抗压强度两种围岩稳定性评价方法，以及对导流洞围岩应力及变形进行有限元模拟分析，并结合施工后导流洞变形监测结果，对整个洞室围岩稳定性进行综合分析评价。     

糯扎渡水电站3#导流洞堵头接缝渗漏 化学灌浆处理

1概述糯扎渡水电站下闸蓄水后,坝前库水位已达到高程770 m,3#导流洞堵头内渗压水头升高,渗水压力达到2.0 MPa,接缝灌浆管口涌水流量变大,单管渗水流量达到125 L/min,接缝灌浆施工难度大大提高。3#导流洞堵头段受F5断层及其影响带影响,围岩破碎,节理发育,且洞段处于地下水位以下,整体为Ⅳ类围岩。3#导流洞接缝灌浆灌浆过程中下游面堵     

紫坪铺工程导流洞开挖与支护

１工程概况紫坪铺水利枢纽工程＃１导流洞长８３６．１１m，＃２导流洞长７７０．５０m，主要洞段为马蹄型断面，马蹄型最大开挖断面高１４．５９m，宽１３．７m．所有洞段均采用钢筋混凝土衬砌，再进行回填和固结灌浆．施工工期为２２个月．两条导流洞横穿的凸岸条形山脊属三叠系须家河组砂岩地层，以中～厚层状含煤屑中细砂岩为主，夹粉砂岩及煤质页岩．隧洞穿越的岩体有部分洞段属强风化、强卸荷的Ⅳ、Ⅴ类围岩，尤其是L９剪切破碎带和贯穿于洞内最大长度达８０余m的F３断层带，煤质含量高，自身强度很低，自稳能力差，并富集瓦斯等有害…     

猴子岩水电站导流洞泥洛堆积体段的施工方法及体会

猴子岩水电站导流洞位于大渡河左岸,开挖最大断面为16.5 m×18.25 m,长度约为2 km。隧洞出口位于大型泥洛堆积体上中部,岩体破碎、抗压强度极低且地下水发育。施工中采用光面爆破、超前支护等控制围岩稳定的施工方法,利用超前地质预报、围岩监控量测等信息化手段指导施工,确保了安全施工和进度。本工程已于2011年4月底实现导流洞成功分流并经历了一个汛期考验,至今运行情况良好。     

开挖扰动作用下强卸荷风化层状岩体的变形特性及动态仿真反演分析

由于紫坪铺水利枢纽工程#2导流洞进口强卸荷风化围岩软弱破碎，稳定性差，因此探讨其内部围岩在开挖扰动情况下的变形特征，合理确定围岩强度力学参数对工程设计和施工有一定的指导作用，以导流洞进口强卸荷风化带围岩内部位移观测资料为基础，分析了围岩内部的变形规律，并根据此观测资料，对强卸荷风化带围岩进行了强度力学参数仿真反演分析，提出了该段围岩较合理的宏观强度力学参数，为支护结构的设计和施工提供参考。     

二滩水电站左岸导流洞围岩稳定性评价及处理

已建成的二滩水电站导流洞为目前世界之最，围岩内存在的高地应力、软弱岩带、节理不利组合等构成了控制隧洞稳定的主要地质因素。笔者以左岸导流洞为例，在围岩分级、分类的基础上，对这些主要地质因素所引起的围岩稳定问题进行了分析预测，并简介了施工处理措施。     

伦潭水库导流洞围岩稳定分析

介绍了伦潭水库导流洞围岩结构特征及物理力学性质,对导流洞围岩进行稳定分析,并提出处理措施。     

糯扎渡水电站导流洞渐变段悬吊锚筋桩参数选择

糯扎渡水电站左岸导流洞进口渐变段由矩形变城门洞型,开挖断面尺寸为27.6 m×26.3 m(宽×高)。洞口为平顶,埋深浅,为大跨度结构,为确保开挖期间的围岩稳定,施工前期采用悬吊锚筋桩预加固洞顶,以平衡拱理论对悬吊锚筋桩的取值进行计算。     

小浪底工程洞群锚杆支护型式探讨

根据小浪底导流洞围岩和施工特点，对导流洞的组合承载拱进行了承载能力的分析。简述了导洞锚杆施工概况，找出了合理的锚杆支护参数。认为，保护围岩强度是地下工程设计与施工的首要任务，而地下工程的支护结构必须在施工过程中调整。     

满拉水利枢纽工程导流洞封堵设计优化及施工

1　原设计基本情况1.1　设计情况满拉水利枢纽工程导流洞与泄洪洞相接合 ,结合点为泄洪洞龙抬头反弧段下切点 .专设导流洞长 2 92 .6 0 2 m,进口底板高程4190 .0 0 m,设置长 10 m,宽 14.5 m闸室 ,7.5 m× 6 .49m钢叠梁闸门 ,总重 35 .6 0 9t,采用现场拼装整体一次沉放的方式 ,启闭平台高程为 42 0 8.0 0 m,启闭机型号为 QPG- 80 0 KN.导流隧洞断面 7.5 m× 6 .3m(宽×高 ) ,城门洞型 ,纵坡 0 .5 8% ,沿线围岩为弱风化辉绿岩 .锁口段桩号 0 0 2 0 .870～ 0 0 5 1.0 0 0为 5 0cm厚钢筋混凝土全断面衬砌 ,其它部位为喷锚支护 .整个导流洞工…     

河口村水库导流洞衬砌施工技术探讨

沁河河口村水库导流洞为城门洞型,衬砌断面大,为全断面衬砌,全断面衬砌过水断面为9m×13．5m（宽×高）,视不同围岩类别衬砌厚度不同,采用钢筋混凝土衬砌,衬砌厚度0．8～2．0m。施工具有工期紧、断面大、技术要求高等特点,优化施工工艺是保证工程质量和工期的前提。     

吉林台一级水电站导流洞Ⅰ标固结灌浆施工

1导流洞工程概况及其地质条件吉林台一级水电站左岸导流洞由进口明渠段、闸井段、洞身和出口扩散消能段组成.洞身段为城门洞形,进口底板高程1285.00m,底宽8m,直墙高6.4m,拱高为4.0m,圆心角为120°.对Ⅱ类围岩段边墙和底板采用混凝土衬砌,顶拱喷锚支护;Ⅲ、Ⅳ类围岩段采用全断面混凝土衬砌.钢筋混凝土衬砌厚度为0.7m,洞身长1160.048m.导流洞设计洪水标准为20年一遇,相应洪峰流量为924m3/s,度汛时100年一遇洪峰流量为1165m3/s.工程地质概况:工程区域内东西、北西、北北东向构造比较发育.坝址区河谷呈“Ⅴ”形,谷坡陡峻,两岸地形坡度约45°.导…     

锦屏一级水电站左岸导流洞塌方治理

锦屏一级水电站左岸导流洞洞身K0 430~K0 550段在施工过程中发生塌方,塌方段长120m,塌方穴最高处距导流洞底板42m,塌方总规模5万m3。结合现场实际情况,采用了双层钢拱架"戴帽"混凝土临时支护,预应力锚索、锚筋桩、固结灌浆永久支护的方案,利用10个月的时间完成了塌方处理工作,在大江截流前顺利实现左岸导流洞过流。文中介绍了锦屏一级水电站左岸导流洞塌方处理所采用的方案和措施,这些措施满足导流洞施工期安全和永久设计安全的需要,物探和监测结果显示对围岩的加固效果明显,对国内外类似地下工程具有一定的借鉴价值。     

澜沧江水电站导流洞工程全线贯通

正日前,由水电一局承建的澜沧江水电站2号导流洞工程如期顺利贯通,这是继11月24日1号导流洞顺利贯通后的又一重大施工节点。该导流洞工程包括进口明渠段、洞身段、出口明渠段施工和导流隧洞施工支洞封堵等。两条导流洞平行布置在澜沧江左岸,洞轴线中心距50m,断面尺寸均为11.5m×15m(宽×高),为中心角120°的城门洞型,1号、2号导流洞洞身长度分别为1 359.674m和1 484.486m,隧洞采用钢筋混凝土衬砌。     

糯扎渡水电站导流洞堵头封堵 接缝灌浆工艺

1概况糯扎渡水电站1#、2#、3#、4#、5#导流洞封堵体为永久建筑物,综合分析糯扎渡水电站导流洞封堵体所处洞段围岩条件及相应的灌浆要求,及对抗剪断公式、有限元及圆柱体抗冲剪公式计算成果分析和类比类似工程经验,1#、2#导流洞封堵体长度取50 m,封堵体均按两段施工进行设计,第一段为     

深溪沟水电站2号导流洞全线贯通

1月26日，深溪沟水电站2号导流洞全线贯通。深溪沟水电站两条导流洞长度分别为1350．07m和1493．54m，目前均已贯通，标志着导流洞工程洞挖作业基本完成，即将全面进入混凝土施工的关键阶段。     

巴基斯坦某特大断面导流洞台阶开挖优化研究

导流洞开挖方案设计直接关系到导流洞的施工方法、施工速度及施工安全。以巴基斯坦某特大断面导流洞为例，通过数值模拟方法，对导流洞的台阶开挖方案进行对比分析。结果表明，在Ⅳ类围岩下，不同开挖方案下的收敛均能满足规范要求；将前两步开挖合并为一步时，隧道收敛性较分步开挖有所提高，增幅为4%；合并开挖后，塑性区较分步开挖塑性半径增大1%；锚杆最大内力最大降低了5.65%。合并方案成功应用于导流洞实际开挖支护中。