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后压浆灌注桩单桩模型试验的研究 总被引:6,自引:0,他引:6
本文通过室内多组后压浆灌注桩单桩模型试验和荷载传递的测试,初步探讨了钻孔灌注桩后压浆机理、土体的注浆效应和后压浆灌注桩的承载变形特性。研究了后压浆灌注桩承载力增幅与地层土性、压浆参数和压浆模式的关系;对压浆参数和压浆顺序的合理选取进行了研究。本文得出的结论可供工程应用和进一步研究参考。 相似文献
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桩端压浆在卵石层钻孔灌注桩中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
桩端压力注浆桩是指钻孔灌注桩成桩后,通过预埋在桩身的注浆管,利用压力作用将能固化的浆液经桩端的预留压力注浆装置均匀地注入桩端地层,以提高桩的承载力,减少桩基沉降量。大量工程实践表明,桩端压力注浆对不同地层的适应性是不同的。钻孔灌注桩现场试验结果表明:桩端压力注浆工艺在卵石层中运用效果良好,经济、社会效益显著。 相似文献
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结合实际工程,对嵌入卵石层钻孔灌注桩后压浆设计、施工中后压浆方法的选择、注浆量的确定、后压浆桩的承载力计算、后压浆在超长桩中的应用等进行了研究。试验结果表明,采用后压浆时应选用桩底注浆,桩底后压浆的注浆量与桩径的平方成正比;后压浆桩端承载力可按预制桩的桩端承载力进行计算;后压浆对超长桩的承载力和沉降均有较大改善。 相似文献
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分析了灌注桩后压浆施工技术的工艺原理和技术特点,从灌浆设备注浆管的安放、压浆施工、桩底后压浆方面介绍了其施工要点,对其关键工序及压浆施工中的有关问题提出了控制措施,指出该技术的应用效益显著。 相似文献
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在同一地质条件下,采取灌注桩后压浆工艺,对桩端持力层差、桩身长、摩擦桩、机械成孔桩底沉渣处理等均有很好的效果。文章就灌注桩后压浆施工技术质量控制做简要阐述。 相似文献
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桩端后压浆常用于公路桥梁、房屋建筑的桩基础加固处理。实践证明,桩端后压浆可显著提高灌注桩单桩轴向受压承载力容许值,大大缩短桩长,节约工程投资。本文结合后压浆灌注桩与常规灌注桩静载对比试验,分析了桩端压浆灌注桩作用机理及后压浆对单桩轴向受压承载力容许值增大的贡献。 相似文献
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结合具体的工程概况,对其工程地质作了阐述,探讨了将卵砾石层用作静压PHC管桩持力层的适宜性,并对桩基施工及检测作了介绍,分析了单桩抗压极限承载力不合格的原因,提出了施工中常见的问题及其对策. 相似文献
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根据某工程地质情况及地下空洞探测结果,通过对成孔工艺的比选,决定旋挖钻机法为围护桩的主要施工方案,对砂卵石土层中钻孔桩成孔工艺进行了研究,实践证明使用旋挖钻机作业对施工进度及环境均有明显改善,值得推广应用。 相似文献
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通过对桐庐望江花园工程的静载试验对比,分析了钻孔灌注桩在持力层桩底注浆或不注浆的承载力和沉降规律,从定量的角度分析了圆砾持力层中注浆对控制基础沉降的优化效果,得出了桩端后注浆技术经济效益和社会效益显著的结论。 相似文献
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以安阳市东绕城公路安阳河大桥钻孔遭遇卵石砂砾层的施工为例,介绍钻孔灌注桩遇到特殊地质情况的施工对策,提出了几点设计及施工建议,以供参考。 相似文献
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四川地区砂卵石土动强度试验分析 总被引:3,自引:0,他引:3
基于GBS LABV2动态三轴仪的砂卵石土的固结不排水振动三轴试验,对试验过程及试验成果进行了分析。初步探讨了围压及饱和度对砂卵石土试样动强度及液化特性的影响,以及孔压变化的规律,对其中的问题提出了几点浅显的认识。 相似文献
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砂卵石地层高水压条件下盾构掘进喷涌控制研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以兰州地铁1号线一期工程世纪大道站—中间风井区段为背景,综合运用现场调查与过程监测、实验室模拟试验、三维数值模拟等方法与手段,对砂卵石地层高水压条件下土压平衡盾构掘进基于渣土改良的喷涌控制的可靠性进行了研究。主要取得以下成果:(1)建立了砂卵石地层高水压条件下盾构掘进改良渣土抗渗性(喷涌控制)的定量试验模拟与测试方法;(2)确定了单掺钠基膨润土浆液改良渣土的膨润土浆液最优浓度和掺加膨润土浆液的最优体积比,并证明了其改良后的渣土的抗渗性能具有较高的喷涌控制可靠性;(3)同时掺加钠基膨润土浆液和泡沫改良渣土,泡沫的掺入体积比应小于1∶5。研究结果有力地支撑了世纪大道站—中间风井区段高水压条件下,盾构以-28‰的超大纵坡下坡掘进过程的喷涌控制,规避了盾构设备受淹风险。 相似文献
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在参考现场桩端后注浆工艺的基础之上,利用自行研发的注浆装置和注浆工艺,在均质砂土中进行了不同注浆压力和不同注浆量下的共计7根模型桩的桩端后注浆抗压承载特性的室内模型试验。结果表明:相对于未注浆桩,注浆桩的极限承载力均有明显提高,提高范围为213%~347%,同时桩端上返的浆液对桩侧摩阻力也有加固效果;在一定的注浆量下,存在一个最佳注浆压力,使整体的注浆加固效果最好,此试验中是0.3MPa;在最佳注浆压力0.3MPa下,桩的承载能力随着注浆量的增大而提升,但提高效果随注浆量的增大而减弱,以单位注浆量计算,注浆量从1L提升至4L,每升浆液带来的极限承载力增量从200%降至106.8%;随着注浆量的提升,浆液上返高度也从0.65m增加至1.0m。 相似文献
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