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希腊ETEM公司对一台由德国Farrel Duisberg公司制造的25MN铝挤压机进行了改造,改造工作由英国挤压机服务有限公司承担,改造集中在挤压机上的液压系统。 该挤压机的挤压能力为25MN(2500吨),挤压轴直径1200毫米,两侧液压缸直径各为320毫米,挤压速度在1毫米/秒~15毫米/秒之间。液压控制系统采用PLC,由操作手设定要求的挤压速度,由PLC控制挤压周期,减少非生产时间。 相似文献
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正美国优质挤压产品公司(Superior Extrusions)决定在其密歇根州格温挤压厂(Gvinn Werks)增建1台20MN挤压机,可挤压直径178 mm的锭,计划2018年11月投产,铝材生产能力8.2 kt/a~9.1 kt/a。该厂原有2台挤压机,可分别挤压178 mm、230 mm的锭。产品主要供汽车工业和娱乐设施场所用。 相似文献
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介绍了世界大挤压机的分布概况,重点介绍了中国大挤压机的结构、项目建设、生产能力等。到2009年底,中国拥有挤压力不小于45 MN的大挤压机32台,约占全球大挤压机总数(84台)的38.1%。其中油压机29台,水压机3台。 相似文献
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上海重型机器厂为合肥铝厂生产的3500吨电极挤压机,9月中旬进行了第一次负荷挤压,经检测,主机、辅机的主要技术性能均符合设计要求,有的甚至超过,接近或达到国外同类产品水平,基本上做到了一次投产成功。电极挤压机是上重厂的传统产品,市场占有率近100%。上重厂自1958年第一台电极挤压机问世以来,目前已形成了630~3500吨的产品系列。 相似文献
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张嘉然 《稀有金属材料与工程》1980,(6)
劳动成本的急剧增加和改善产品质量的要求,已使自动化成为当务之急,特别是挤压机以外的辅助设备和输送设备。目前已研制出一些操作完全自功化的系统,这些系统只需加以监控而已。铝管、棒挤压机的辅助设备坯料加料操作为使操作自动化,坯料从推入加热炉到顺利进入挤压机的挤压筒,都必须进行自动控制。由控制台发出信号,准备呼叫坯料。这时,挤压机操作者就可呼叫坯料出炉。在前一个周期进行后,也有许多装置可使挤压机本体能呼叫下一个坯料。这样一来,这种挤压机就变成自动棒材挤压机了。 相似文献
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在对静态PCM法制备泡沫铝的研究基础上,设计出动态制备大尺寸泡沫铝的实验装置,通过调整温度来控制预制体的发泡。研究了两种不同牵引速度(0.496 mm/s、0.687 mm/s)下预制体的发泡过程,研究发现:所得大尺寸泡沫铝孔结构质量(通过孔隙率、当量圆直径来衡量)随着发泡温度升高而提高,当温度超过800℃(v=0.496 mm/s)、820℃(v=0.687 mm/s)时,泡沫铝孔结构质量反而会下降。同时对其影响机理进行了分析。当牵引速度为0.496 mm/s时,发泡温度在780℃~800℃时,可以获得孔隙率在70%以上,孔径在2.75 mm左右,孔结构圆形度在0.68以上的大尺寸泡沫铝;当牵引速度为0.687 mm/s时,发泡温度在800℃~820℃时,可以获得孔隙率在65%~70%,孔径在2.5 mm左右,孔结构圆形度在0.67以上的大尺寸泡沫铝。 相似文献
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采用实验室型立式搅拌磨机将银厂尾矿进行超细磨碎。试验证明,将尾矿超细磨碎能大幅度提高尾矿氰化浸出银的提取率,从细磨前尾矿(d 80为100μm)中银的浸出率36%提高到细磨后(d 80为1.2μm)的84%。在超细磨试验中,通过Box-Behnken设计,研究了磨球直径(2-4.5 mm)、搅拌速度(200-800 min/min)和球料比(50%-80%)对研磨细度的影响。结果表明,提高搅拌速度和球料比降低了磨料细度,使用较大的磨球会得到较粗大的产品。在适当的条件下,可以得到细度小于5μm的磨料。应力强度分析表明,应力强度范围(0.8-2)×10^-3 N·m是合适的。 相似文献
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生物法制备聚合硫酸铁及其应用研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究生物法制备铁系絮凝剂及其影响因素。以FeSO4·7H2O为原料,利用驯化后的氧化亚铁硫杆菌(T·f)在酸性条件下的催化氧化作用制备生物聚合硫酸铁(PFS),并确定最佳制备条件。实验表明:在反应液初始pH值1.5、硫酸铵用量0.5g/L、初始Fe2+浓度45g/L、接种量10%、温度30℃时,在转速为120r/min的恒温水浴摇床中连续培养5~6d、可以制出pH1.5~2.2、盐基度17.5%~22.7%、全铁含量43.87~45.24g/L的产品。实验通过处理3种废水来考察其絮凝性能,结果表明:当PFS投加量一定时,COD去除率可达70%以上,脱色率达90%,Zn2+去除率达99%,说明PFS是一种絮凝效果优异的水处理剂。 相似文献
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介绍了溜槽衬板的使用工况条件及技术要求,研究开发了新型Cr22MoWVTiNbRE钢铁高炉溜槽衬板,其化学成分为:w(C)2.6%~3.2%,w(Si)0.4%~0.8%,w(Mn)0.5%~1.0%,w(Cr)21.0%~23.0%,w(Mo)0.9%~1.1%,w(W)1.1%~1.8%,w(Cu)0.4%~0.6%,w(V)0.3%~0.5%,w(Ti)0.06%~0.2%,w(Nb)0.1%~0.5%,w(RE)0.04%~0.08%,w(S)≤0.06%,w(P)≤0.06%。热处理工艺为980~1050℃淬火+280~520℃回火,得到的硬度超过63.6HRC,冲击值超过24.66J/cm2;450~520℃二次回火,金相组织为回火马氏体+共晶碳化物(M7C3)+二次碳化物+少量残余奥氏体,得到的铸件硬度超过64HRC。 相似文献
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大型电子束轰击炉的加速电源采用六相十二脉波全波整流和开环控制时,可通过控制电子束流自动伺服加速电压反向变化来稳定熔炼功率。针对电子束发射过程的复杂性,采用一种新型智能控制器--九点控制器设计了电子束功率稳定控制系统。电网电压有±10%变化,熔炼功率调节范围为30%~100%额定功率,电子束功率的稳态偏差<4%;电网电压短时有20%降落,额定功率熔炼时,电子束功率的动态降落<10%。运行结果表明,控制系统的稳态和动态性能指标都满足了熔炼工艺要求,且加速电源运行效率高,对电网谐波污染少;控制系统在保证控制精度的同时,具有较好的稳定性和鲁棒性。 相似文献
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为解决铸态QT700-3球铁滑枕出现异常石墨和球化衰退与孕育衰退等问题,将铁液化学成分调整为:w(C)3.4%~3.6%,w(Si)1.9%~2.0%,w(Mn)0.2%~0.4%,w(S)0.015%~0.025%,w(Cu)0.5%~0.8%,低量的P,以及微量的Ba、Bi、Sb等。采用重REMg球化剂进行倒包冲入法球化处理,球化剂的加入量为1.4%~1.6%;选用含Ba、Sb、Bi的多元复合孕育剂进行多次孕育处理。生产结果表明:铸态QT700-3滑枕的金相组织、力学性能完全达到国家规定的要求。 相似文献
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介绍了汽车铸件的结构以及技术要求,根据技术要求将球化处理后的化学成分控制在:w(C)3.6%~3.8%,w(Si)2.6%~2.9%,w(Mn)0.25%~0.45,w(P)≤0.030%,w(S)≤0.015%,w(Mg残)0.03%~0.04%,w(RE残)0.01%~0.02%,采用5 t中频炉熔炼,原铁液出炉温度控制在1 480~1 520℃,采用冲入法进行球化处理,选用低RE的FeSiMg6RE2球化剂,粒度为10~25mm,加入量为每包铁液量的1.1%;采用粒度为3~8 mm的CaBa复合孕育剂进行一次孕育,浇注时使用粒度为0.3~1 mm的高CaBa复合孕育剂进行二次随流孕育。最终生产铸件的球化等级控制在2~3级,石墨球大小6级,抗拉强度不低于600MPa,伸长率不低于10%,且珠光体体积分数及力学性能波动均在10%以内。 相似文献
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介绍了大型高Cr铸铁护套的铸造工艺:(1)确定化学成分为w(C)2.6%~2.9%,w(Si)≤1.0%,w(Mn)0.5%~1.0%,w(P)≤0.08%,w(S)≤0.08%,w(Cr)26%~30%,w(Ni)0.8%~1.0%;(2)采用碱性酚醛树脂砂造型,铸件外部和内腔全部采用砂芯组合形成、分型面设在铸件中部;(3)采用顺序凝固原则,在铸件最高部位设置顶冒口,不易放顶冒口的部位设置侧冒口;浇注温度为1 360~1 410℃,浇注时间为4~5 min。生产结果表明:铸件外表良好、冒口部位无明显缩孔缩松;磁粉探伤,未发现缺陷;尺寸测量合格,热处理后硬度在58~60 HRC。 相似文献