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采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜和冲击性能测试等方法,研究了正火冷却速度和回火温度对45Cr MOV钢的组织和冲击韧性及其断口形貌的影响规律。结果表明,由于组织中有先共析铁素体的存在,以及贝氏体板条较宽,因而45Cr MOV钢正火后的冲击韧性值较低。随正火冷却速度的升高,贝氏体中M-A岛由多边形及近球状逐渐变为片状、细长状及尖角状,但冲击值稍有增加;在600℃以下温度进行回火时,冲击韧性变化不大,当回火温度超过600℃,由于发生了再结晶,冲击韧性明显增加。冲击断口纤维区和剪切唇所占比例随回火温度的升高而逐渐增加,回火温度低于650℃的冲击断口放射区的微观形貌均呈现准解理断裂特征。 相似文献
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贝氏体型非调质钢过冷奥氏体的连续冷却转变 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了一种 Mn B系低碳贝氏体型非调质钢过冷奥氏体的连续冷却转变,获得了试验用钢过冷奥氏体的连续冷却转变曲线。试验结果表明,本试验用钢过冷奥氏体不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为0.7℃/s;冷却速度在1~4.5℃/s 范围内可得到全部贝氏体组织;当冷速大于4.5℃/s 时,不再有贝氏体生成,室温组织为马氏体和残余奥氏体。 相似文献
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通过采用金相及扫描电子显微镜对高氮奥氏体Fe-20Mn-19Cr-0.5C-0.6N钢不同冲击温度下的断口形貌进行观察,并结合冲击韧性研究了材料在不同温度下的冲击断口形貌变化规律。研究结果表明:在20~-50℃冲击时,断面纤维率超过88%,断口放射区形貌由全韧窝态转变为以粗大撕裂棱和二次解理组成的准解理混合断裂形貌,断口纤维区和剪切唇均由韧窝组成。在-60~-196℃冲击时,冲击断面纤维率逐步降至0%,断口放射区形貌以细小撕裂棱和一次解理为主的混合断裂形貌,随着冲击温度的降低,断口纤维区和剪切唇由拉长韧窝为主转变为以等轴细小且平坦韧窝为主的形貌。 相似文献
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利用金相显微镜、电子万能试验机、显微硬度计、X-Ray应力分析仪、扫描电镜等方法研究了滚压对两种减面率的非调质钢MFT8组织和力学性能的影响。结果表明,对于19%,37%两种减面率的MFT8钢经滚压处理使其表层组织拉长并纤维化;表层硬度分别提高36和43 HV0.1,抗拉强度提高了7和20 MPa,伸长率和断面收缩率无明显降低,保持了较好的韧性和塑性;试样表面周向残余压应力分别提高了102、117 MPa;表面纵向残余压应力分别提高了107、53 MPa。 相似文献
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非调质钢18Mn2SiMo热处理采用920℃正火、300℃回火,具有较高的强韧性,但利用拉床拉刀加工的冲击试样V型缺口在-40℃冲击时韧性达不到技术要求.研究了线切割冲击试样V型缺口与拉刀拉制的V型缺口室温冲击和低温冲击值的差异.分析了拉刀缺口低温冲击值偏低的原因,提出了改善低温冲击值的方法,为改善18Mn2SiMo钢... 相似文献