首钢3号高炉开炉强化冶炼与生产分析

首钢3号高炉实现了开炉强化冶炼和持续高产。开炉后第10天的利用系数达2.514t/(m~3·d),以后增至2.633 t/(m~3·d)。其主要措施是执行了大风量、高风温、精料、富氧喷煤、大料批分装和勤调、微调的操作方针。     

2000m^3高炉开炉达产实践

炼铁新厂2000m^3高炉经过建炉、烘炉、装料等准备工作后，于2004年6月30日顺利开炉出铁。由于原燃料性能，设备磨合期等各种因素影响，一直未能达产。经过采取一系列的处理措施后，高炉于2005年3月达到了设计指标，一个月后基本实现了稳产、高产。     

450 m3高炉冶炼富锰渣开炉实践

介绍了450 m³高炉冶炼富锰渣开炉及生产效益的经验,通过开炉前的精心筹备,制定科学合理的炉前渣铁处理工艺,科学测定送风、无料钟布料等基础技术参数,严格选择技术操作参数等,最终制定合理的开炉方案,顺利生产富锰渣。     

钒钛矿冶炼全焦开炉的实践

高炉开炉工作,十分重要,它不仅对高炉的寿命有很大影响,而且对以后高炉技术经济指标也影响很大,这早为生产实践所证明。     

邯钢7号高炉大修开炉快速达产及强化冶炼实践

对邯钢7号高炉大修开炉快速达产及强化冶炼的生产操作经验进行了总结.通过制定科学合理的开炉方案,采用多环布料、加湿鼓风、快速降硅等措,施保证了开炉快速达产.达产后,经过不断提高焦炭热性能指标和实施低硅冶炼等措施,实现了强化冶炼,取得了较好的技术经济指标.     

包钢4^#高炉开炉布料测定分析

包钢４＾＃高炉开炉装料期间，对无料钟炉顶的布料特性，炉料的炉内分布状况作了全面的实地测定，确定了料罐容积与最大装焦量，节流阀开度与物料流量，排放速度等相互关系，分析了不同的溜槽倾角对料流轨迹和炉料在炉内堆尖位位置的影响，保证了４＾＃高炉开炉后物料在炉内的均匀分布。     

玉钢1080 m3高炉年检开炉强化冶炼的生产实践

玉钢1080 m3高炉自年检复产以来,通过布料规律精准测定,采取提高入炉品位、强化槽下筛分等精料措施,操作上应用大矿批、大风量、高顶压、高富氧等强化冶炼手段,不断优化上下部调剂,实现煤气流的合理分布和操作炉型稳定,取得了良好经济技术指标和经济效益.     

10#炉小中修后开炉及强化冶炼实践

对l0#高妒小中修开妒、强化冶炼进行了总结和分析。通过分析认为，以后类似的小中修开妒应尽可能清净炉缸，提前烘炉，并选择好上下部操作参数，把握好强化的进度和节奏。     

京唐1号高炉低燃料比冶炼技术

为了降低京唐高炉燃料消耗,通过对Rist操作线的意义进行阐述,以京唐1号高炉生产参数为依据,计算并绘制了Rist操作线,据此分析了煤气利用率、风温、生铁含碳、金属化率等高炉操作参数改变对燃料比的影响。针对这些影响因素,京唐1号高炉对降低燃料比进行了一系列攻关工作,通过采取强化原燃料管理,提高原燃料质量,为降低燃料消耗创造条件。优化高炉操作,降低热风炉拱顶温度,对热风管系进行改造,提高送风系统的安全性,尽可能提高风温水平;优化装料制度,获得较高的煤气利用率;高风温、富氧,稳定均匀喷吹以提高煤粉置换比。通过对生产攻关实践,首钢京唐1号高炉实现了低燃料比生产,达到490kg/t。     

济钢3号1750m3高炉开炉达产达效实践

通过制定合理的开炉方案,开炉过程中控制适宜加风、开风口及渣铁排放进程,开炉后及时停用锰矿、硅石、萤石等各种辅料,稳定炉料结构,调整布料矩阵,控制合理煤气流分布,较早地喷煤并坚持使用高风温,济钢3号1750m^3高炉实现了安全顺利开炉和快速达产。     

高炉冶炼强化的评价方法

21世纪，高炉炼铁仍将是炼铁工艺的主流，高炉冶炼强化仍将是技术方针的主要内容之一。在新世纪，面对新的形势，对高炉冶炼强化的评价应增添新的内容。为此，对高炉冶炼强化的评价方法进行了分析，并提出了具体建议。     

包头含氟矿冶炼与矮胖高炉

包钢3号高炉1994年4月1日停炉扩容改造,炉容由1800m~3扩大到2200m~3,高径比由2.695降至2.35,炉缸高度由3.4m增加到4.6m,属于矮胖炉型,为含氟矿冶炼创造了有利条件。1994年6月1日投产后高炉平均利用系数达1.81,冶炼强度达1.004。     

冶金焦的本质特性与现代高炉冶炼的对应关系

 在对鞍钢焦炭质量现状进行科学分析的基础上,研究了焦炭强度、热态性能、化学组成、粒度及质量波动等对高炉冶炼的影响规律,并通过对高炉风口焦炭的实际取样与研究加以验证,指导高炉操作实践;同时,系统地掌握焦炭质量、焦炭质量对高炉冶炼的影响、焦炭质量的评价方法等;尤其是利用“风口取样”,掌握焦炭在炉内的变化规律和炉缸工作状况,为高炉操作提供技术支持,同时为焦化厂低成本生产出符合高炉运行要求的焦炭提供了依据。     

宝钢高炉长寿新技术的开发与应用

根据炉身破损机理、炉缸侵蚀机理、高炉传热与冷却等方面理论研究结果，对高炉长寿理念有了新的认识。通过高炉长寿系统工程技术的开发和实际应用，宝钢高炉长寿技术取得突破，逐渐形成了具有宝钢特点的大高炉强化冶炼基础上的高炉长寿生产维护技术，使高炉长寿挑战更高目标。     

南钢2 000 m3高炉开炉实践

南钢新建2000m^3高炉采用PW型串罐无料钟炉顶、铜冷却壁、软水闭路循环冷却、底滤法水渣处理系统等先进技术。高炉开炉时，采用了全焦法开炉，开炉焦比2．5t／t．炉缸、炉腹为净焦，炉腰为空焦，炉身为正常料。通过制订合理的烘炉和开炉方案，高炉开炉取得圆满成功。     

高钛型高炉渣熔化性温度影响因素

针对增加钒钛磁铁矿使用比例渣中TiO2质量分数提高后,对二元碱度以及MgO、TiO2和Al2O3质量分数等对高钛型高炉渣熔化性温度的影响进行了分析。结果表明,在二元碱度为0.9~1.3、MgO质量分数为7.00%~13.00%、TiO2质量分数为21.00%~25.00%、Al2O3质量分数为13.00%~16.00%、其他组? 槐涞奶跫拢孀哦疃取gO质量分数升高,熔化性温度升高;随着TiO2质量分数升高,熔化性温度先升高后降低;随着Al2O3质量分数升高,炉渣熔化性温度降低。二元碱度可以在较大范围内变化,对炉渣熔化性温度的调控作用最明显;MgO、TiO2和Al2O3的质量分数只能在较小的范围内变化,对炉渣熔化性影响不显著。在渣中TiO2质量分数为21.00%~25.00%的条件下,炉渣二元碱度不宜超过1.15,三元碱度不宜超过1.60,否则炉渣熔化性温度将显著升高。     

澳斯麦特技术改造铜密闭鼓风炉系统的可行性分析

介绍了某铜厂铜熔炼系统的现状和存在的问题，提出了采用澳斯麦特技术改造铜密闭鼓风炉系统的方案，详述了此方案的选择，工艺特点，工艺流程，生产规模的确定，成本核算及效益预测等。     

武钢8号高炉强化冶炼条件下的长寿实践

武钢8号高炉投产4年多来,实现了高利用系数下的长期稳定顺行、冷却壁零破损。就8号高炉如何解决强化冶炼与高炉长寿这一矛盾进行了较为全面的分析,通过加强原、燃料管理,优化入炉配料结构,调整装料制度,稳定热制度及造渣制度,提高炉型维护意识等,实现了强化冶炼条件下的长寿生产。