钛-钢轧制复合板

据日刊报道,日本钢管公司采用低温、高轧制力和带有适当阻隔层的方法,成功地实现了钛-钢的轧制复合。复合试样的标准是ASTM A516-70+TP28H,板厚为37+3mm,18+2mm等。     

钛-钢爆炸复合板

近十年来,化工和造船等工业考虑到钛有优异的耐腐蚀性能,钢价廉而有一定的强度,已研究用爆炸技术,制成钛-钢复合板材,并在加工工艺特别是焊接工艺取得进展后,试用于制造各种耐蚀设备。节约钛材,降低成本。爆炸复合工艺的影响因素多,如炸药种类与其单位面积上的用药量、初始安装角度和间隙、保护缓冲层的选择等。我们研制钛-钢复合板,曾对这些影响进行过若干试验。为了获得表面质量好、结合面积率高、结合强度大的钛-钢复合板材,又进一步研究了加沥青保护缓冲层的问题。     

复层厚度对钽钢复合板焊接性的影响

研究了复层厚度对Tal/16MnR管板接头焊接性的影响。试验证明复层厚度是影响钽钢复合板焊接性的重要因素。由于钽与钢的熔点相差悬殊,且焊接时钢板接头附近焊接温度场的分布比较复杂,容易引起复合板界面钢基层的熔化。在高温下Fe与Ta发生化学反应生成Fe2Ta,这种脆性金属间化合物会导致复合板界面产生裂纹,并在焊接应力作用下向焊接熔池扩展形成了贯穿性裂纹,Fe沿贯穿性裂纹向焊接熔池扩散,导致焊缝出现裂纹。复合厚度大于2.0mm时,可实现钽钢板的焊接,且厚度越大焊接性越好,一般情况下合适的复层厚度为2．5－4mm。     

Ta-Cu-A3钢复合板与钽管的焊接工艺研究

本文研究了钽管厚度、Ta-Cu-A3钢复合板匹配厚度对焊接工艺参数的影响。结果表阴,复合板厚度匹配是影响焊接工艺的主要因素,而钽管的壁厚则影响不大。本文还确定了最佳的工艺参数,设计了钽与铜板的最佳匹配厚度。     

宽型钛-钢复合板

日本神户制钢公司采用一种高能爆炸焊合法,制成了宽达2000mm以上的钛包钢的复水器板,以代替全钛板制复水器,从而大大降低了成本.生产这种复合板技术难度很大,一是因为它太宽,二是因为它的尺寸偏差太小,三是因为平直度要求太严(为     

铝-钢爆炸复合板腐蚀性能

采用爆炸焊接方法获得了三种不同的铝-钢爆炸复合板,通过测试其在人造海水中的腐蚀速率,对其腐蚀性能及特征进行了讨论。结果表明:铝-钢爆炸复合板在人造海水中主要发生电偶腐蚀,钢基板腐蚀较轻,铝复板加速腐蚀并且表面形成许多点蚀坑。以不锈钢为基板的铝-钢复合板的腐蚀速率最大。随着时间的延长,三种复合板的腐蚀速率逐渐变小并趋于稳定。     

大型钛-钢复合板容器的焊接

对钛一钢复合板焊接时存在的难度和特殊性比较全面地叙述了焊接过程中采取的相应措施.对焊接用保护罩进行了精心研究制作,分析了在低温下焊接产生的缺陷和处理方法,对坡口形式、焊材选择、气体保护措施及清洁措施进行了详细说明.     

爆炸复合技术生产锆-钢复合板

锆是一种熔点较高的稀有金属,它具有低的热中子吸收截面,优异的抗蚀性能,以及良好的机械性能,一般应用在原子能工业中,其它方面因受产量和价格的限制,应用量很少．近几年来,随着我国科学技术的发展,市场对锆材的需求量逐渐增加,因产量低,价格高,使之推广应用受到极大地限制． 为了推广和普及锆材应用,降低锆设备造价,节约锆资源,西北有色金属研究院采用自已掌握多年的爆炸焊接技术,积极开发、研究锆钢复合板,经过两年多的艰苦努力,于１９９９年底获得成功． 锆钢复合板是以锆材作为耐蚀层,以钢板及其他廉价的金属材料作为…     

钛-钢复合板管头焊接工艺研究

分析了TA1+16MnШ复合板的焊接性,根据焊前准备、焊接材料的选择、焊接方法、工艺参数、焊接的操作,设计了自动钨极氩弧焊和液胀胀接的工艺。通过实践表明,焊接工艺设计可行,焊接质量良好。     

冷轧铝-钢复合板的退火工艺

对55%变形条件下冷轧复合4A60铝/08Al钢复合带材进行退火处理,研究退火温度对钢层再结晶行为和铝-钢界面结合强度的影响。结果表明：退火温度为600 ℃保温60 min,钢层发生完全再结晶;退火温度为400~600 ℃,保温60 min,铝-钢复合板界面结合强度达到最大值9 N/mm,当保温时间为60 min,温度高于610 ℃时,铝-钢界面处产生脆性化合物,结合强度急剧降低至2.7 N/mm。确定55%变形条件下铝-钢复合板最佳退火工艺为600 ℃保温60 min。     

爆炸-轧制法制取不锈钢-钢双金属复合板

一、前言不锈钢-钢复合板是国内外销售量最大、国内市场上最短缺的金属复合材料之一。通常采用浇铸、轧制及堆焊等生产方式,其工序繁琐、效率低、基复材厚及厚度     

铜-钢复合板管板接头的焊接

研究了不同焊接电流对铜－钢复合板管板接头焊接性能的影响，对于大型换热器来说，在不进行预热的条件下，可以直接进行焊接。脉冲氩弧焊比直流氩弧焊更稳定可靠，其中方波脉冲和三角波脉冲是比较理想的波形，由于在脉冲电流的条件下，可以选用２较大的峰值电流，避免了直流氩弧焊时电弧在起始位置的停留，同时减少了热量输入，因此焊接过程稳定，焊缝均匀，方波和三角波脉冲焊接工艺对手工焊和自动焊都是适用的。     

钛-钢复合板换热器管箱的焊接工艺

介绍了钛钢复合板热交换器管箱制作的技术要点,用简单的办法解决了管箱接管翻边环的冲压工艺。对管箱的焊接、管板管头的焊接以及焊接环境、焊材的选择、气体保护的措施进行了详细的介绍。     

钛-钢复合板在滨海电站凝汽器中的应用

综述了滨海电站凝器汽用钛／钢复合管板的国内外应用情况，及未来几年国内电力市场对此的需求状况，并对目前国内生产状况进行了分析。     

双金属(铜-钢)复合板的组织显示

在科研生产中往往需要分别或同时显示双金属的组织。因两种金属的物理化学性质不同,而同时显示两种金属的组织困难较大。我们用近十种腐蚀剂对显示铜-钢复合板组织进行了多次试验,最后选出两种较为满意的腐蚀剂。今介绍如下: 试剂一甲液:4～15％硝酸铁-乙醇溶液(用时新配); 乙液:2～5％硝酸-乙醇溶液。该试剂乙液只显示钢的组织;甲液则显示铜的组织,而钢铜界面的腐蚀较快。腐蚀时用分层腐蚀,可浸入或擦拭。为了使铜钢二种金属组织及界面清晰,在操作时要特别     

镍-钢复合板设备焊接裂纹及优化工艺

结合近几年现场试验与施工实践,分析研究了镍-钢复合板设备、性能、焊接裂纹及其产生原因,以及防止消除其缺陷、优化制造施焊质量的工艺措施.为提高焊接一次合格率及返修成功率,总结出1套优化工艺方案.     

压力容器用钛-钢复合板覆材的选择

对比分析了我国钛-钢复合板标准对覆材的要求和使用对覆层材料的要求存在的矛盾，并针对这些问题进行了探讨，最终得到：（1）压力容器用钛-钢复合板质量除考虑常规的外型尺寸外，应侧重考虑覆层的化学成分和复合板的整体力学性能、工艺性能，对覆层强度不应作为考虑依据；（2）为了提高钛-钢复合板的质量，更充分地发挥复合板的功能性．推荐尽可能采用杂质含量低、强度指标偏低牌号的钛作为覆层金属；（3）建议在修订钛-钢复合板材标准时，应明确覆层的力学性能指标不作为验收依据。     

大规格钛-钢复合板的制备及性能

采用爆炸焊接技术制备尺寸为4260 mm×4260 mm×(6.5+32) mm的钛-钢复合板。采用超声波无损检测、相控阵波形显微镜、金相显微镜和扫描电子显微镜对复合材料板材的力学性能和界面形态进行分析。结果表明,当爆速、密度、炸药高度和间隔距离分别为2200~2270 m/s、0.80~0.82 g/cm³、45.0~46.0 mm和8.0~11.0 mm时,制备出的板材各项力学性能满足技术指标ASTM B898-2020。界面的波形为典型波纹状结合,界面清晰均匀,波形在漩涡区存在少量熔化,波幅和波长的比值为0.15~0.25,且在比值为0.2左右时,产品的剪切强度最高。本研究为大规格钛-钢复合板的制备提供工艺方法,并发现大规格钛-钢复合板的界面特点,为后续优化复合板爆炸焊接工艺提供理论指导。     

瞬间液相连接钛-钢复合板界面结构分析

用瞬间液相扩散连接法,在650℃,2 MPa压力下,真空保温2 h制备钛-钢复合板,并与550、600℃真空热压扩散进行对比。采用SEM研究界面连接处的微观形貌,选用EDS线扫描分析界面连接处的元素分布,利用XRD检测界面连接处的相组成。研究发现,瞬间液相扩散连接界面出现的位置与真空热压扩散不同,Al中间层可以起到阻止Fe元素向Ti基体中扩散形成Fe-Ti金属间硬脆相的作用。     

铜-钢爆炸复合板的力学性能及显微组织

采用合适的工艺参数对B30白铜和Q345A钢进行爆炸复合,并对复合板的力学性能和显微组织进行了系统的测试和分析.结果表明:在试验条件下,复合板的抗拉强度达483 MPa,抗剪强度达222.3 MPa,其力学性能可以满足实际使用要求;金相组织观察显示,复合板连接界面呈波状结合,从界面处向母材基体的晶粒逐渐由等轴细晶向粗晶转变,并且在碳钢一侧发生了原子扩散现象;进一步对结合界面进行XRD分析证实,复合板靠近白铜一侧界面并发现有金属间化合物生成,说明文中所采用的爆炸焊接工艺可行,所得复合板具有满意的组织和性能.