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Ⅱ-59型锅炉(D_K=990吨/时,рпе=255公斤/厘米~2,Тпе=545/545℃)设计燃用莫斯科褐煤。锅炉装有32只直流式煤粉燃烧器,沿炉膛高度分二层对冲水平布置在侧墙上。燃烧器出口截面设计成长方形,高为1200毫米,宽为380毫米(图1a)。沿燃烧器高度开有三条窄缝:送二次风的中间窄缝宽177毫米和供送气粉混合物的边上二个窄缝宽为101毫米。燃烧器具有长500毫米的预混段。下层燃烧器两侧都装有蒸汽雾化重油喷嘴。锅炉按设计工况运行时,发现燃烧器喷 相似文献
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烧爱基巴斯多茨克煤时,炉内换热有一系列特点,这些特点与燃料高灰分有关。这是在研究容量较小的锅炉时查明的(БК3-320、БК3-420、ПК-39)。其表现在实际出口温度总是超过设计值。虽然炉膛出口平均烟温常达1250~1300℃,但从未发现屏、凝 相似文献
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1984年,我公司为西山矿务局宫地矿和太原胶管厂共安装了3台西安锅炉总厂生产的SZL10—13—P型锅炉,燃烧情况一直不好。据了解,西安铁路信号厂和银川机床厂也存在相同的情况。我们于1985年将在装的2台该种锅炉的炉拱进行了改进,投运后效果良好。本文介绍我们的改拱经验,供使用这种锅炉的用户参考。 相似文献
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为了研究700℃锅炉的烟气热偏差特性,采用计算流体力学的方法对1台700℃等级四角切圆П型锅炉展开数值模拟研究。基于商用的CFD软件,分析了700℃锅炉的烟气热偏差特性和形成机理,研究了燃尽风的反切和燃尽风的速度偏置对炉内速度场、温度场的影响,重点针对炉膛出口附近的速度分布和温度分布,进行烟气热偏差优化控制。结果表明:当分离燃尽风(SOFA)反切25°时,炉膛出口烟温偏差为63.23 K;相对于反切0°,烟温偏差的降幅达到51.43 K;当右侧SOFA风的速度与左侧SOFA风的速度比值为1.3∶1时,炉膛出口烟温偏差为39.31 K,相对于SOFA风没有偏置时,烟温偏差降低了23.92 K。 相似文献
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通过对锅炉管件水压试验工具操作费工费时、试验性能不稳定的原因分析,改进了原管件水压试验工具结构.改进后管件水压试验工具不仅具有节省时间、性能稳定、试验压力高和操作方便的优点,还可以减少操作人员劳动强度,大大提高工作效率. 相似文献
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<正> 近年来,工业快装锅炉发展很快,其中又以1~4吨/时快装锅炉较为普遍。但就目前实际情况看,使用效率一般都不高,燃料浪费现象十分严重。因此,抓好快装锅炉的技术改进,提高锅炉效率,节约能源,巳成为一项刻不容缓的任务。 相似文献
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对DHN型热水锅炉的省煤器进行了改造,对省煤器的配置问题做了探讨,找到了铜管省煤器与铸铁省煤器的最佳分界面,从而降低了DHN型锅炉的制造成本,提高了锅炉运行的可靠性,为制造单位和运行使用单位提供了可以借鉴的理论依据。 相似文献
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本文介绍国产30万千瓦UP型直流锅炉水冷壁水动力特性的计算方法及其主要结果,对其流动特性进行了分析并校验了传热恶化,最后提出改进结构的设想。 相似文献
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对BПT-50-2型汽轮机组低频振动进行了试验分析,并对其振动规律及发生的原因采取了相应的消振措施。 相似文献
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防止电站排放物对周围环境的污染,重要的是在燃烧高硫重油时减少氧化氮的形成量,因为按毒性而言,氧化氮的危害性和硫酐一样严重。锅炉炉膛中氧化氮的形成主要在火焰的高温区和有剩余氧的地区。只要能合理地组织好燃烧过程,就可以减少这些因素的影响和力求降低氧化氮的排放量。 相似文献
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本文针对CPC75 t/h循环流化床锅炉中风帽锥体化压制工艺,将原来的分瓣压制改进为整体压制工艺,解决了分瓣压制工艺存在的问题,为CPC的循环流化床锅炉的先进技术在我国的推广打下的良好基础。 相似文献
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一般高压和超临界压力锅炉中再热器的出口段都布置在较高的烟温区。在这种情况下,由于再热器必须保证最小的压降,所以再热器管采用强化冷却的可能性受到很大的限制。采用纵向内肋片管是降低管壁温度的可资采用的方法之一。波多尔斯克机器制造厂曾从原理上进行过研究,认为用这种方法来降低壁温是可能的 相似文献