动态与静态腐蚀电化学噪声特征的对比

通过电化学噪声方法研究了腐蚀介质处于流动状态和静止状态时,J55套管钢在不同时间内的腐蚀情况对比。试验结果表明:静态与动态腐蚀均随着腐蚀时间的延长,腐蚀产物膜逐渐加厚,腐蚀速率逐渐下降;腐蚀达到一定时间以后,两种腐蚀均会达到一个恒定的腐蚀速率,此时腐蚀产物膜厚度不再增加。静态腐蚀与动态腐蚀随时间变化的大致趋势相同,但动态腐蚀速率明显大于静态腐蚀速率。     

催化装置分馏系统的主要腐蚀形式与防护

催化装置分馏系统的主要腐蚀形式有高温硫腐蚀、环烷酸腐蚀、H2S-H2O应力腐蚀和铵盐腐蚀。高温硫腐蚀和环烷酸腐蚀为化学腐蚀,主要腐蚀形态为均匀腐蚀、冲蚀、坑蚀和点蚀。H2S-H2O应力腐蚀和铵盐腐蚀为电化学腐蚀,主要腐蚀形态为硫化物应力腐蚀开裂和点蚀。文章提出了材料升级、金属表面处理和调整装置工艺操作等防护措施。     

腐蚀的分类

根据腐蚀的作用原理,可分为物理腐蚀、化学腐蚀和电化学腐蚀。根据所处的环境可分为干腐蚀和湿腐蚀。根据是否有力的存在可分为应力腐蚀和非应力腐蚀。根据腐蚀的形态,可分为均匀(全面)腐蚀和局部腐蚀两大类。均匀(全面)腐蚀是指金属表面的全部或大部分都发生腐蚀,腐蚀程度大致是均匀的。其中又分两种情况,(1)表面覆盖一层腐蚀产物膜,也称钝化膜,能使腐蚀减缓,如高温氧化腐蚀;有时甚至使腐蚀完全停止,如不锈钢、钛和铝等在氧化环境中产生的钝化膜,便有此功能。(2)也有些均匀腐蚀不产生表面     

石油加工中的硫腐蚀与防护

对含硫原油的加工过程中常见且腐蚀严重的低温轻油部位腐蚀、湿硫化氢腐蚀、高温硫腐蚀等多种腐蚀类型、腐蚀介质的形成过程、腐蚀状况、腐蚀机理,以及采取的工艺和材料防腐蚀措施进行了论述。同时对硫酸露点腐蚀和连多硫酸应力腐蚀开裂两种特殊的腐蚀类型,也从腐蚀机理和防腐蚀措施方面作了介绍。     

海底管道腐蚀模型对比研究

文章研究了不同腐蚀模型对海底腐蚀管道可靠性计算结果的影响。基于最大腐蚀深度建立了腐蚀管道失效的极限状态方程,将幂函数腐蚀模型和指数函数腐蚀模型引入到腐蚀管道的可靠性研究中,并与线性腐蚀模型进行对比研究,得到腐蚀模型对腐蚀管道可靠性计算的影响曲线。根据对比腐蚀模型的优缺点和可靠性计算结果,推荐幂函数模型用于腐蚀管道可靠性计算。     

炉管腐蚀的起因与对策

本文就锅炉炉管在运行中常见腐蚀形式的起因及预防措施进行了论述。内容涉及发生在炉管内的汽水腐蚀、碱腐蚀、酸腐蚀、气体腐蚀及氢脆等,以及发生在炉管外的灰致腐蚀、还原性气氛腐蚀、露点腐蚀和应力腐蚀等。     

糠醛装置抽出液加热炉腐蚀分析与防护措施

糠醛装置设备和工艺管道存在相变腐蚀、糠酸腐蚀、糠焦腐蚀等多种类型腐蚀,所处环境相当恶劣。通过对典型的抽出液加热炉炉管弯头进行宏观腐蚀形貌分析、微观腐蚀形貌分析和腐蚀沟槽能谱分析,可以判断加热炉炉管腐蚀是典型的糠焦腐蚀。针对糠醛装置抽出液加热炉糠焦腐蚀机理和腐蚀分析,从工艺、加剂和设备等方面提出了具体的防护措施。     

天然气净化装置胺液水冷器管束腐蚀失效分析

通过对天然气净化装置胺液水冷器已腐蚀穿孔管束内外部及截面的形貌观察、材质的化学分析、腐蚀产物的物相分析和腐蚀速率的估算等,确定了水冷器管束腐蚀穿孔的机理和原因。结果表明:水冷器管束材质合格,腐蚀产物主要为Fe3O4和FeOOH(羟基氧化铁)。腐蚀穿孔的原因是由于管束内部涂层老化损伤造成局部剥落,裸露金属成为电化学腐蚀的阳极,形成腐蚀微坑,腐蚀产物堆积后形成垢下腐蚀,加速了坑内腐蚀,最终导致腐蚀穿孔。     

N80油管钢在模拟油田CO2环境中的腐蚀行为

为了研究模拟CO2环境中温度和CO2分压对N80钢腐蚀行为的影响,采用失重法和扫描电子显微镜分析了试样的腐蚀速率、腐蚀形态和腐蚀产物膜形貌。结果表明,随着温度的升高,N80钢的腐蚀速率呈先增大后减小的趋势,90 ℃时达到最大值;温度较低时,试样表面附着的腐蚀产物较少,以均匀腐蚀为主;温度升高,腐蚀产物膜增厚,疏松、不均匀,发生明显的局部腐蚀;温度较高时,腐蚀产物膜致密、稳定,又转变为均匀腐蚀。随着CO2分压的升高,N80钢的腐蚀速率逐渐增大,腐蚀产物膜较厚且不完整,局部腐蚀严重。     

常见的腐蚀类型介绍（一）

金属腐蚀的形态可分为全面(均匀)腐蚀和局部腐蚀两大类。一般局部腐蚀比全面腐蚀的危害严重得多,有一些局部腐蚀往往是突发性和灾难性的。根据统计资料,化工设备的腐蚀,局部腐蚀约占70 %。1　全面腐蚀金属表面的全部或大部都发生腐蚀,腐蚀程度大致是均匀的,高温氧化就是一例。均匀腐蚀的程度可以用腐蚀率来表示。常用两种单位:一是单位时间内、单位表面积上损失的质量,以g/(m2 ·h)计;另一是单位时间内腐蚀的平均厚度,以mm/a计。由厚度腐蚀率可以估算设备的预期寿命,应用得更为广泛。2　孔蚀孔蚀是一种局部腐蚀。金属表面的大部分不腐蚀或腐…     

石油酸结构与腐蚀性的关系

 酸值相近的原油腐蚀性差别可能很大,这与其中所含的石油酸结构有关。为了考察不同结构类型的石油酸腐蚀性大小的差别,选取了26种石油酸模型化合物,系统地测定了其在白油模拟体系中的气相、液相及总腐蚀速率,并分别比较了直链、支链及环状石油酸的腐蚀能力。结果表明,直链脂肪酸的腐蚀能力随碳数的增加而减弱,环取代能增强石油酸的腐蚀能力,但多个环取代时反而减弱其腐蚀能力。     

DUPONT工艺硫酸烷基化装置的腐蚀与防护

中海炼化惠州炼油分公司160 kt/a硫酸烷基化装置自开工以来运行超过2年,生产设备运行良好,但是浓硫酸及其混合物和烷基化附产物在装置流程中引起的腐蚀还是存在,局部位置腐蚀严重,个别管线及部件出现了穿孔、分馏部分的空冷管束减薄.为了全面了解装置的腐蚀情况,在停工期间公司对装置进行了全面的腐蚀调查和分析,发现总体设备良好,但在酸碱中和混流局部、流态复杂部位和浓硫酸流速偏高等部位腐蚀问题突出,必须对酸碱混流、酸泵出口等局部进行材质升级;对设计不合理造成酸流速高的部位进行改造;在分馏系统应增设监控设施.     

糠醛装置加热炉炉管腐蚀失效分析及措施

介绍了中国石油化工股份有限公司荆门分公司轻、重两套糠醛精制装置炉管的腐蚀失效问题。、通过抽出液加热炉炉管的运行状况、工艺条件、腐蚀形貌及腐蚀产物的分析发现：辐射室炉管及弯头的腐蚀泄漏主要是以糠酸腐蚀为主,由糠酸和环烷酸共同作用引起;由于炉管内介质流速和流态的影响,炉管弯头部位的腐蚀比炉管直管段严重。认为降低循环糠醛中的糠酸含量是防护加热炉炉管腐蚀的关键,并采取了一系列防腐措施：将炉管及弯头材质升级为304不锈钢;控制加热炉出口温度在（210±5）℃;新增一套溶剂回收系统;对储罐实施氮气密封保护等实施以上措施后糠醛精制装置又运行了2a。轻、重两套抽出液加热炉炉管没有发生一次腐蚀泄露情况,取得了良好的防腐效果。     

酸化残酸腐蚀性研究及防治

针对酸液对油水井下井下管柱的影响，探索了酸液及缓蚀剂整个酸化过程中的变化。测试了残酸的腐蚀性，研究了腐蚀机理，提出了减缓残酸腐蚀性的防治措施。     

UNS N08825双金属复合弯管制管前后耐蚀性能变化分析

为了分析研制的N08825双金属复合弯管在制管前后耐腐蚀性能的变化情况,对钢板内覆层不锈钢、双金属复合弯管内覆层不锈钢及焊缝分别进行了三氯化铁点腐蚀试验、晶间腐蚀敏感度的硝酸腐蚀试验、硫酸铁－50%硫酸腐蚀试验以及铜－硫酸铜－16%硫酸腐蚀试验。结果表明,UNS N08825双金属复合弯管制管前后腐蚀性能均未发生明显变化,焊缝的硫酸铁－50%硫酸腐蚀速率是钢板内覆层不锈钢及双金属复合弯管内覆层不锈钢的5倍,但符合技术条件的要求。     

加工高酸值原油设备腐蚀与防护技术进展

阐述了高酸值原油 (简称高酸原油 )加工的趋势及加工过程中存在的设备腐蚀问题。指出原油组成、操作温度、流速和流动状态、压力及设备材质等是影响环烷酸腐蚀的重要因素。并重点介绍了加工高酸原油炼油设备防腐蚀技术的进展和应用情况。采取掺炼措施、选用 316L及渗铝钢等耐蚀材料、加注缓蚀剂以及进行有效的腐蚀监测技术是减轻环烷酸危害的有效手段。     

HF酸再生塔壁腐蚀缺陷分析及安全评价

某化工厂HF酸再生塔实施全面检测过程中发现中部塔壁内侧存在密集腐蚀坑,塔壁中部出现大面积腐蚀群主因是,长期“脱水”操作及塔底再沸器负荷增加后,含较高浓度水的HF酸及气、液相变对塔壁腐蚀和剧烈冲刷的共同结果针对腐蚀坑的外观腐蚀状况及检测数据情况,认为Monel400有较好的耐HF酸腐蚀的特性,在设计的参数范围内可长周期安全运行,除了需要严格控制系统水含量、减少“脱水”操作,还要根据目前的生产负荷设计制造合适的新设备制定安全运行的措施.     

炼厂常压塔的腐蚀分析与设计选材

炼油厂常压蒸馏装置的常压塔运行介质原油中夹带杂质,导致产生低温ＨＣＩ－Ｈ２Ｓ－Ｈ２Ｏ腐蚀、硫及硫化物腐蚀和高温环烷酸腐蚀,其中以高温环烷酸腐蚀尤为突出。防止低温 ＨＣｌ－Ｈ２Ｓ－Ｈ２Ｏ腐蚀常采取原油深度脱盐,脱（盐）后注碱,塔顶挥发线注氨、注缓蚀剂和注水等防腐工艺;防止高温环烷酸腐蚀可将常压塔的主体材料采用２０Ｒ＋３１６Ｌ复合钢板,常压塔内件采用普通碳钢渗铝材料。中原 ２５０×１０４ｔ／ａ常压蒸馏装置的常压塔下部塔体制造时采用 ２０Ｒ＋３１６Ｌ复合钢板来防止环烷酸腐蚀。     

稠油减黏裂化装置冷却器的腐蚀原因及防护

借助X射线衍射仪,对稠油减黏裂化装置冷却器的腐蚀产物进行了分析。结合腐蚀介质含硫量测定和静态挂片模拟实验,确定了腐蚀原因。结果表明,冷却器内既存在氧化腐蚀,又存在低温硫化腐蚀。采用加入油酸咪唑啉缓蚀剂CY-1,将减黏塔塔顶空气冷却器的管程用Ni-P进行化学镀层,加入高效破乳剂方法,对装置进行防腐保护。经改造后,塔顶Fe3+和Cl-质量浓度分别由改造前的6.97,37.40 mg/L,下降到改造后的2.991,6.51 mg/L。     

糠醛精制装置抽出液加热炉炉管腐蚀分析及对策

介绍了糠醛精制装置抽出液加热炉的工艺特点、炉管结构和腐蚀状况。抽出液加热炉炉管急弯弯头内表面蜂窝状坑蚀及冲刷腐蚀严重,靠近外径处已形成深度约1．5mm的沟槽,最严重处壁厚仅为5．0mm。分析炉管产生腐蚀原因为：装置脱气塔停用造成系统中糠醛氧化,产生大量糠酸及焦粉;减四线原料油的酸值相对较高（0．47mgKOH／g）是炉管产生腐蚀的原因和糠醛生成糠酸的诱因;抽出液加热炉辐射室炉管弯头因材质偏低,受到糠酸和环烷酸腐蚀、焦垢下缝隙腐蚀、焦粉的冲刷腐蚀等共同作用,使炉管弯头迅速减薄。针对以上腐蚀情况,采取了对装置脱气塔进行改造、系统中加注脱酸剂、炉管材质进行升级等防腐措施。