废乳胶手套的机械法再生与利用

探索“一次性乳胶手套”废品用开破碎后取代部分顺丁橡胶的可行性。结果表明：废手套破碎后,先制成母炼胶,不但可部分（30％）取代顺丁橡胶,还达到原全顺要下橡胶配方的物理机构性能,并可达到原全顺丁橡胶配方胶料的表面光洁度和手感粘性,加工性能好。     

沥青再生技术、再生剂及再生机械研究分析

文章概述了几种沥青路面再生技术:现场冷再生法、现场热再生法以及工厂热再生法。通过对沥青路面再生技术的探讨,说明了再生技术中存在一些问题,以及对这些问题如何地进行深入研究。沥青路面再生利用,能够节约大量的沥青、砂石等原材料同时有利于处理废杆、保护环境。     

机械挤出法在废橡胶还原再生中的研究进展

介绍废橡胶脱硫工艺的发展和废橡胶物理还原再生方法,梳理机械挤出法在废橡胶还原再生中的应用,包括螺杆机械挤出法(单螺杆机械挤出法和双螺杆机械挤出法)、无螺杆(拉伸流变)机械挤出法、磨盘机械挤出法(立式磨盘机械挤出法和卧式磨盘机械挤出法)和组合机械挤出法,指出机械挤出法是废橡胶综合利用行业的发展方向。     

机械法再生CSM的研究

采用机械法制备氯磺化聚乙烯橡胶(CSM)再生胶(RCSM),研究工艺参数对RCSM性能的影响.结果表明,机械法对于采用树脂硫化体系的CSM硫化胶再生效果较好;机械法再生优化工艺参数为辊距0.3～0.4 mm,辊温65～70℃,薄通次数30～40.     

机械力化学法再生废旧轮胎工艺的研究

采用机械力化学法研究了再生剂及软化剂用量、再生温度及时间、开炼温度及时间和双辊转速对GRT（Ground Rubber Tire）再生活化效果的影响。结果表明,当再生剂用量为4份,软化剂用量为2份,再生温度为180℃,再生时间为4h,开炼温度为150℃,开炼时间为10min,开炼机两辊转速均为25r/min时,制备的再生胶物理机械性能优良,并且再生后的GRT凝胶质量分数低至73.34%,而溶胀度高达79.3%。红外光谱表明,原GRT胶粉实现了再生。     

MSQ 法脱硫液再生小结

本文对 MSQ 法脱硫液的再生进行了总结。对脱硫液再生系统的工艺流程;再生槽、喷射器、再生框架的设计及脱硫液再生的运行情况进行了叙述。效果:H_2S 含量达到部颁标准之内,再生效率达75%以上,基本上不排放脱硫液。     

共聚氯醚橡胶的再生及再生胶硫化体系的配合

研究了机械法再生硫化共聚氯醚橡胶（ECO）薄通次数及辊距对其性能的影响以及ECO再生胶的硫化体系的配合，结果表明通过适当机械再生工艺制造的ECO再生胶是可行的。较好的再生工艺条件为辊距0．4mm和薄通20次。ECO再生胶较好硫化体系配合为：NA-220．4；四氧化三铅4；硫黄0．2。     

铜酞菁颜料化工艺——机械盐磨法探讨

对铜酞菁颜料化原理及其工艺方法作了简要介绍，尤其对机械盐磨工艺的球磨法和捏合法工艺过程的设备组成的结构进行了比较和探讨。     

用调和法再生废旧沥青

从沈大等5种旧沥青混合料中采用溶剂抽提法回收出旧沥青，利用调和法将炼厂废料作为再生剂，成功地调配出符合童交通道路石油沥青质量标准(GB50092—96)要求的合格沥青，从而使旧沥青再生。     

氢化丁腈橡胶硫化胶的机械再生

以松香、古马隆和树脂1101为增黏软化型再生助剂,采用机械薄通法对氢化丁腈橡胶(HNBR)硫化胶进行再生,考察了再生助剂品种及用量对HNBR再生胶性能的影响。结果表明,当3种再生助剂用量相同时,添加树脂1101的HNBR再生胶的流动性较好,添加古马隆的HNBR再生胶的操作安全性较好,添加松香的HNBR再生胶的硫化效率较高,且物理机械性能较优; 松香和树脂1101的适宜用量为12~16份,古马隆的适宜用量约为16份; 添加不同再生助剂的HNBR再生胶经热空气老化后的拉伸强度均上升、扯断伸长率均下降,且随着再生助剂用量的增加,扯断伸长率下降程度增大,耐老化性能变差; 添加松香的HNBR再生胶的耐老化性能劣于添加古马隆和树脂1101的HNBR再生胶; 随着再生助剂用量的增加,添加古马隆和树脂1101的HNBR再生胶的耐油性能得到改善。     

ACM硫化体系的研究

研究了国产 95型丙烯酸酯橡胶的硫化体系及性能。结果表明 ,TCY/ BZ/ PVI体系硫化速度最快 ,其次为 3 #硫化剂 ,皂 / S、皂 / 1 #硫化剂体系相接近 ,皂 / 3 #硫化剂、皂 /己二胺及皂 / DPTT体系最慢。不同硫化体系对拉伸性能、耐高温性、耐高温 (1 5 0℃× 70 h)油性的影响不大。用皂 / DPTT、皂 / 1 #硫化剂、皂 / 3 #硫化剂代替皂 / S用于 ACM胶料生产 ,可解决在变压器行业中的 2 5 #变压器油中长期使用过程的设备镀银层变黑问题。在 TCY/ BZ/ PVI体系中 ,TCY用量应选 0 .8～ 1 .2 5份、BZ用量应选 2 .0～ 2 .5份之间为宜。     

FKM/ACM并用胶的结构及性能研究

对采用双酚AF/促进剂BPP硫化体系的氟橡胶(FKM)/丙烯酸酯橡胶(AcM)并用胶的各项性能进行研究.结果表明:以双酚AF/促进剂BPP为硫化体系,FKM和ACM可以实现共硫化,制得的FKM/ACM并用胶物理性能优良,耐热氧、耐紫外光和耐臭氧老化性能以及热稳定性较好,压缩永久变形性能优异}扫描电子显微镜显示FKM和ACM具有较好的相容性.     

改性纳米氮化硅/ACM复合材料的制备与性能研究

采用自制的丙烯酸丁醑(BA)-甲基丙烯酸甲酯(MMA)-甲基丙烯酸环氯丙醴(GMA)三元共聚物对纳米氯化硅进行表面改性,制备改性纳米氮化硅/ACM复合材料,并研究改性纳米氯化硅用量对改性纳米氯化硅/ACM复合材料性能的影响.结果表明,纳米氯化硅改性后分散稳定性显著提高;随着改性纳米氰化硅用量增大,复合材料的物理性能和耐油性能先上升后下降;当改性纳米氮化硅用量为1.5份时,复合材料的物理性能和耐油性能最佳.     

并用比对ACM/ECO并用胶性能的影响

研究ACM/氯醚橡胶(ECO)并用比对ACM/ECO并用胶性能的影响。结果表明,随着ECO用量的增大,ACM/ECO并用胶的MH增大,拉伸强度和拉断伸长率减小,撕裂强度和邵尔A型硬度增大,耐热老化性能下降,耐油性能提高;动态力学性能分析结果表明ACM与ECO具有良好的相容性,ACM与ECO并用可改善ACM硫化胶的耐低温性能。     

BJ系列丙烯酸酯橡胶的性能

以丙烯酸乙酯、丙烯酸丁酯为主要单体，配与适量的第三单体和少量的硫化点单体．经乳液共聚合制备了聚丙烯酸酯橡胶。通过改变单体组成及聚合工艺条件，从而得到了不同耐寒级别的聚丙烯酸酯橡胶，形成了ＢＪ系列产品：ＢＪ－１１１（耐热型）、ＢＪ─１２１（耐寒Ⅰ型）、ＢＪ─１３１（耐寒Ⅱ型）、ＢＪ－１３２（超耐寒型）。探讨了该系列橡胶的性能。     

FKM、ACM、ECO的特性及其应用

对FKM、ACM、ECO等特种橡胶的化学结构及其实用技术进行了简明扼要的介绍。内容包括这三种特种橡胶的品种、特征、用途、制成品的使用性能以及最新研发进展,利用多种试验数据和图表对此进行了叙述。     

炭黑对丙烯酸酯橡胶／氟橡胶共混物性能的影响

研究了炭黑品种和用量对丙烯酸酯橡胶／氟橡胶（ACM／FKM）共混物硫化特性、硫化橡胶力学性能及耐热老化性能的影响。结果表明：当丙烯酸酯橡胶和氟橡胶共混比为30／70时,加入炭黑后共混物焦烧时间t10和正硫化时间t90都减小,硫化橡胶力学性能有不同程度提高。随N660用量的增加．硫化橡胶力学性能先上升后下降。当炭黑用量为20份时,效果最好。     

ACM／FPM并用胶的性能研究

对不同比例的国产ＡＣＭ与ＦＰＭ的并用胶性能和经济成本进行了研究。并用胶保持了良好的物理机械性能和耐高温老化性能，成本明显低于ＦＰＭ，加工性能得到改善，具有广阔的应用前景。     

原位聚合丙烯酸酯橡胶/氟橡胶并用胶性能研究

在氟橡胶（FKM）的丙酮溶液中，采用原位聚合法制备丙烯酸酯橡胶（ACM），研究原位聚合ACM／FKM并用胶的性能。结果表明，原位聚合ACM／FKM并用胶中，ACM与FKM相容性较好；与ACM相比，ACM／FKM并用胶的物理性能和热稳定性明显提高。     

发泡剂对丙烯酸酯橡胶发泡材料性能的影响

采用模压法制备丙烯酸酯橡胶(ACM)发泡材料,研究了发泡剂品种和用量对其性能的影响。结果表明:以发泡剂4,4'-氧代双苯磺酰肼(OBSH)或偶氮二甲酰胺(AC)制备ACM发泡材料时,最佳用量分别为ACM用量的6%和7%;以复合发泡剂AC/OBSH、AC/碳酸氢钠、OBSH/碳酸氢钠分别制备ACM发泡材料时,最佳使用量分别为ACM用量的7%、7%、6%;当三组复合发泡剂使用量相同时,复合发泡剂AC/OBSH制备的ACM发泡材料发泡倍率最大,微孔孔径较一致,分散均匀。