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1.
王妍 《理化检验(物理分册)》2024,(1):66-68+72
某厂生产厚度为20 mm的Q460C钢板在折弯过程中出现裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析裂纹产生的原因。结果表明:试样折弯裂纹产生的主要原因为炼钢过程中钢液中P、S元素含量过高,且连铸过程存在钢包下渣的情况,导致铸坯中产生P、S元素偏析,铸坯内部存在大量非金属夹杂物;随着轧制过程温度的不断降低,钢板内部形成严重的带状组织,最终导致钢板在折弯过程中发生开裂。 相似文献
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对室温及200~900℃高温自然冷却和泡沫灭火冷却后的Q460高强钢开展静力拉伸试验研究,获得高温及不同冷却方式后Q460高强钢的力学性能参数,并与Q235和Q690钢高温后力学性能变化规律进行对比分析,建立Q460高强钢力学性能参数随温度和冷却方式变化的数学模型.结果表明:Q460高强钢在不同温度和冷却方式下呈现不同的表观特征;温度和冷却方式对弹性模量的影响较小,却对Q460高强钢的强度和伸长率有较大影响,温度低于500℃时,Q460高强钢高温冷却后的强度和伸长率与常温时接近,但随温度的升高,强度降低而伸长率增大;温度高于500℃后,Q460高强钢自然冷却后的强度和伸长率发生明显变化,900℃时,Q460高强钢的屈服强度、极限强度和伸长率分别为常温时的38%、67%和107%;泡沫灭火冷却后Q460高强钢的力学性能参数发生明显变化的温度为600℃,900℃时Q460高强钢的屈服强度、极限强度和伸长率分别为常温时的39%、67%和131%.基于试验数据,建立了不同冷却方式下Q460高强钢的力学性能参数随温度变化的数学模型,可对火灾后Q460高强钢的力学性能进行有效评估. 相似文献
3.
对 - 2 0°C低温冲击韧度不合格的 S355J2 G3钢板进行了化学分析、金相检验和力学性能测定。结果表明 ,钢板不合格原因是由于钢在加热时奥氏体化温度过低造成的。 相似文献
4.
Q345D钢板,在折弯成方管时,出现了焊缝对应面一侧的裂纹,利用金相显微镜进行组织分析,光谱仪测定成分,拉伸实验机测定力学性能等分析方法对试样进行了分析。分析表明:折弯开裂的主要原因是由于钢板材料的夹杂物过多、强度偏高、塑性偏低造成的。 相似文献
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用超声波测厚仪对某电厂600MW超临界机组液氨罐简体(Q345R钢板)进行测厚,发现超声波测厚仪显示数值只有钢板实际壁厚的一半.通过对测厚异常钢板进行超声波检测、化学成分分析、金相分析、拉伸、弯曲、低温冲击等试验,发现钢板芯部金相组织为3级带状铁素体和珠光体组织,钢板的力学性能满足标准要求.分析认为钢板生产工艺不当是导致铁素体和珠光体3级带状组织形成的主要原因. 相似文献
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对原油贮罐用国产32mm厚的12MnNiVR钢板进行了常规力学性能试验,并与日本SPV490Q钢进行了比较,对其焊缝金属进行了断裂韧度JIC测试.试验结果表明,钢中的微合金化作用和良好的显微组织结构是其强度高,韧性、塑性好的原因,该钢板适用于原油贮罐. 相似文献
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利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪对Q345B钢板拉伸性能不合格的原因进行了分析。结果表明:试样中心的白点缺陷、微裂纹和硫化物夹杂,是引起该批次Q345B钢板拉伸性能不合格的主要原因;偏析带上的魏氏组织也会对钢板的延伸性能产生不利影响。最后针对钢板拉伸性能不合格原因提出了工艺改进措施。 相似文献
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《材料科学与工程学报》2016,(3)
用超声波测厚仪对某电厂600MW超临界机组液氨罐筒体(Q345R钢板)进行测厚,发现超声波测厚仪显示数值只有钢板实际壁厚的一半。通过对测厚异常钢板进行超声波检测、化学成分分析、金相分析、拉伸、弯曲、低温冲击等试验,发现钢板芯部金相组织为3级带状铁素体和珠光体组织,钢板的力学性能满足标准要求。分析认为钢板生产工艺不当是导致铁素体和珠光体3级带状组织形成的主要原因。 相似文献
9.
为了解NM360钢与异种钢焊接应用过程中焊接接头的力学性能,本文对NM360调质钢和Q345热轧钢采用气体保护焊进行异种钢焊接,对焊接接头进行了力学性能试验及微观组织观察,并分析了NM360钢ICHAZ的软化机理.研究表明:Q345热轧钢焊接接头CGHAZ组织为贝氏体+魏氏组织,为HAZ硬度值最高的区域,FGHAZ和ICHAZ组织为P+F;NM360调质钢焊接接头CGHAZ组织为低碳马氏体,FGHAZ组织为低碳马氏体+少量的粒状贝氏体,晶粒细小,为HAZ硬度值最高的区域,ICHAZ组织为回火马氏体+铁素体+粒状贝氏体,铁素体组织是造成ICHAZ硬度值大幅度降低的原因. 相似文献
10.
研究了Q460C钢连续冷却过程中奥氏体转变过程以及转变产物的组织变化,为制定生产工艺提供参考依据。由Q460C钢的连续冷却转变曲线(CCT图)和不同冷却速率的显微组织可知,当冷却速率较低时,形成粗大的块状铁素体和珠光体;当冷却速率大于3℃/s时出现贝氏体,形态似针状铁素体,其形成温度在450~600℃;当冷却速率大于15℃/s时,发生马氏体转变,马氏体的转变点约为350℃。 相似文献
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Q345B中厚钢板分层缺陷的形成原因 总被引:1,自引:0,他引:1
Q345B中厚钢板在拉伸试验后断口出现分层现象,选择分层缺陷严重的部位,采用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪等对其显微组织、缺陷形态和微区成分进行了分析。结果表明:Q345B钢板拉伸试样分层的主要原因是元素偏析;连铸时,硫、锰、铌和钛等元素在钢带心部偏析形成了硫化锰、碳化铌和碳化钛等夹杂物;轧制过程中,这些夹杂物使心部组织变形成条状或带状组织,从而引起了钢板的分层。 相似文献
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在箱式钢结构中起主要承载作用的侧面墙板-立柱结构体系中,受墙板蒙皮支撑作用的高强钢立柱,其残余应力分布受与墙板焊接连接过程影响,与独立工作焊接H形截面构件有较大差异。为研究Q235钢墙板—Q460高强钢立柱结构体系的残余应力分布规律,采用盲孔法对6个结构体系试件和2个独立Q460高强钢焊接H形截面试件进行了试验研究。基于测量数据,得到了所有试件的全截面残余应力分布,分析了墙板与立柱焊接连接、截面尺寸等因素对残余应力分布的影响,并研究了截面各板件间残余应力的相互影响及自平衡性。结果表明:立柱与墙板的焊接在一定程度上降低了立柱后翼缘中部的最大残余拉应力,减小了后翼缘残余压应力的分布范围,对前翼缘和腹板无明显影响;残余拉应力幅值与截面尺寸无直接关系,残余压应力随着板件宽厚比的增大而减小;各板件间残余应力存在相互影响作用,前翼缘、腹板以及后翼缘与墙板组合板件这3部分分别满足自平衡。提出了适用于Q235钢墙板—Q460高强钢立柱结构体系的较为准确和安全的残余应力分布数学模型,为后续研究受墙板蒙皮支撑的高强钢立柱稳定性奠定基础。 相似文献
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某厚度为8mm的Q235B钢板在冷弯塑性变形超过90°后,反向弯曲调整角度时,在弯角处出现由内侧向外侧扩展的裂纹,为分析裂纹成因,对开裂钢板进行了断口分析、力学性能测试、金相检验、显微硬度测试以及电子背散射衍射分析。结果表明:由于Q235B钢板基体中含有超视场尺寸的长条状和链状夹杂物,钢板冲击韧度偏低,钢板正弯后在弯角处存在一定程度的加工硬化和弯角内侧形成的晶体结构变化,使得钢板处于反弯韧性和塑性力学性能劣化的状态,从而导致钢板在反向弯曲调整时在弯角内侧以脆性解理方式开裂。 相似文献
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激光增材制造技术成形的制件具有自由度大、精度高、质量和性能好等优势,随着该技术的日益发展,其在不锈钢材料领域取得了显著的进展。激光增材制造技术成形不锈钢通常呈现出与传统制备工艺显著不同的非平衡凝固组织,表现出复杂的结构特征,而这些特征决定了合金的性能和应用。介绍了激光熔化沉积和选区激光熔化两种激光增材制造技术,选择典型的316L不锈钢及17-4PH不锈钢,综述了激光增材制造不锈钢凝固组织特征的研究现状,重点关注典型多尺度、层次性的组织结构(包括晶粒、宏观缺陷、熔池组织、胞状亚结构、氧化物夹杂等)。系统分析了激光增材制造不锈钢的组织调控方法,包括调整工艺参数、改变工艺环境及热处理等方式,通过组织调控能够影响晶粒的生长及熔池反应,进一步改善其内部微观组织,如形成间隙固溶体或颗粒夹杂物、细化晶粒及消除孔隙等,同时能促进不同相的析出和转变。通过合理地调控凝固组织,能够显著改善不锈钢的组织及机械性能。最后,对激光增材制造不锈钢的未来发展进行了展望。 相似文献