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为了提高焊接质量,简化焊条电弧焊焊接的实验过程,运用Simufact-Welding软件对Q345钢进行T形平焊仿真,对比分析采用不完全外拘束和完全外拘束两种焊接方法时焊件在焊接过程中和焊后焊缝处的变形和应力。结果表明,该仿真过程中,在其他参数不变的情况下,焊件不完全外拘束方法下焊缝处采样点的变形是非瞬态的,完全外拘束方法下焊件焊缝处采样点的变形是瞬态变形,完全外拘束方法下焊件焊缝处采样点的平均主拉应力和平均主压应力比不完全外拘束方法下进行焊接时普遍要显著。因此完全外拘束方法下焊件进行焊接时应采取合理的焊接方法,焊接时适当降低焊件的刚度,先焊收缩量大的焊缝,同时在焊件的适当部位进行局部预热。 相似文献
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研究单、双脉冲MIG焊工艺对LD10CS高强铝合金焊接接头组织及力学性能的影响。实验结果表明,单脉冲MIG焊时,焊缝成形较差,焊接变形量大;而双脉冲MIG焊时,焊缝表面呈现清晰的鱼鳞纹状、焊接变形明显减小。双脉冲MIG焊与单脉冲MIG焊相比,焊缝组织明显细化,焊接接头的力学性能得到提高。 相似文献
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时速350 km动车组车顶焊后变形量较大,最大处达到12 mm。在焊接过程中调整焊接顺序可有效减小变形量。先进行反装焊接,后进行正装焊接,先进行中间焊缝焊接,后进行两侧焊缝焊接,焊后车顶的变形量较小,变形的弯曲方向与车顶自身外形弧度方向一致,调修时间最少。并且在焊前使用工装夹具对车顶进行侧顶紧和压紧,以及预制反变形可以进一步减小焊后变形量。焊前反变形量达到7 mm时,焊后变形量可以控制在3 mm以内。 相似文献
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提出了16Mn钢细长杆类工字梁的埋弧焊焊接工艺参数以及组装焊接生产工艺;解决了细长杆类工字梁埋弧焊时复杂变形的控制问题,探讨了厚板16Mn钢埋弧焊时的纹情况以及解决措施。结果表明,采用合理的焊接顺序,能够有效地控制大型工字梁的焊接变形;通过调节焊接工敢以及采取合适的工艺措施,可以解决16Mn钢埋弧焊时的开裂问题,获得质量优良的焊缝 相似文献
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合理采用拘束焊与反变形工艺措施,能有效地消除焊接残余变形。但是由于焊接结构应力场的复杂性,使得精确计算拘束力、拘束长度和反变形量值很困难。研究表明,T形接头的角变形沿焊缝长度方向是变化的。在短焊缝情况下,可以近似认为角变形为常数。拘束焊时,焊缝与近缝区材料处于塑性状态,而距焊缝较远处的材料仍处于弹性状态。作者应用弹塑性弯曲梁理论提出了一种消除焊接T形接头角变形的面外拘束力计算模型,计算了临界拘束长度、极限拘束力与反变形的量值,并通过试验验证了计算方法的有效性。该方法可以推广应用于长焊缝的情况。 相似文献
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利用焊接收缩矫正变形 总被引:2,自引:1,他引:1
本文介绍在自由焊状态下,巧妙利用焊接收缩来矫正焊接变形一例,具体利用了“对称焊”约束变形,“先焊大于后焊”的变形规律,重点采取“ 以变治变”矫正变形,并说明自由焊因为没有强力约束,将大大减少焊缝的内应力。 相似文献
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在法兰环缝焊中,定位点焊仅约束长度,不能限制其形状不对称导致的焊接变形。观察类似的环缝焊接,发现环缝焊接过收弧点时,整条焊缝的温度仍高于850℃的锻造终锻温度,而其整条焊缝在焊接过程中的温度也高于1200℃的始锻温度,利用这个温度范国内金属的热塑性,采用轴向加压,在焊缝焊接通过最后一个定位点焊的焊点后,使焊缝逐步产生塑性变形,利用这个塑性变形量,吸收焊接中由横向收缩引起的变形,从而实现焊件位置精度控制。 相似文献
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利用模拟试验对真空容器制造中的大型法兰拼焊变形规律进行了研究。结果表明:法兰拼焊时,前十层的焊接变形量最大,是总变形的90%左右;法兰主体部分和高领部分拼焊时将引起法兰平面度的变化;采用适当的焊接次序、焊缝长度可有效的控制法兰平面度的变化。 相似文献
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在对钛合金激光穿透焊焊缝成形特征分析的基础上研究了激光焊主要工艺参数对焊缝成形的影响,同时对比研究了CO2激光和YAG激光穿透焊时焊缝成形的差异。研究结果表明,在穿透焊条件下,CO2激光和YAG激光焊接钛合金焊缝都具有钉形和近X形两种典型的截面形貌。焊缝成形与焊接热输入及激光功率密度有密切联系。随焊接热输入和激光功率密度的增大,焊缝截面由钉形向近X形转变。在采用同样工艺规范获得近X形焊缝成形时,YAG激光焊缝的对称度显著高于CO2激光焊缝。通过调整激光功率、焊接速度和离焦量等激光焊工艺参数,可以对焊缝成形进行有效控制,提高焊接接头质量。 相似文献
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双丝埋弧自动焊是一种高效的焊接方法,可以实现在很高的焊速下获得合理的焊缝成形和良好的焊接质量,可有效减少焊接变形和提高焊缝的抗气孔能力,可以根据不同的材料、结构选择双丝或多丝,日本已用到了8丝。当然埋弧焊有其非常明显的局限性,考虑到对母材的焊接热输入、焊缝自动跟踪、焊接位置和活泼金属的适应性,国内外已在MIG/MAG双丝焊上获得了大量应用。 相似文献