DC01EK冷轧搪瓷用钢开发及其抗鳞爆性能

在保证成形性能和抗鳞爆性能的前提下,以传统冷轧板DC01的成分为基础,适当的提高碳、锰和硫的含量,通过热轧、冷轧和退火工艺控制,获得了一种低成本高贮氢性能的搪瓷用钢。钢板的屈服强度不大于270 MPa,抗拉强度不大于400 MPa,伸长率不小于30%。钢板中的Fe3C和MnS均为有效的贮氢陷阱。随着退火温度的升高,Fe...     

冷轧超深冲搪瓷用钢DC06EK产品开发

为提升产品的档次和效益,通过科学的、经济的成分设计以及合理的冶炼、热轧、酸轧、连续退火全流程工艺控制,成功开发出了屈服强度小于140 MPa、平均塑性应变比大于2.30、抗鳞爆敏感系数TH大于6.7 min/mm2的冷轧超深冲搪瓷用钢DC06EK产品。微观组织分析表明,DC06EK中含有均匀、等轴的铁素体组织,以及大量细小的、弥散分布的TiS、TiN等第二相析出粒子,由此保证了钢板兼有优良的成形性能和抗鳞爆性能。工业试用的结果进一步证实了该产品具有大批量推广入市的广阔前景。     

深冲搪瓷钢DC03EK析出物及其抗鳞爆性能分析

对DC03EK深冲用冷轧搪瓷钢铸坯、热轧基料进行析出物检测,对其冷轧成品卷进行析出物、抗鳞爆敏感性TH值、成形极限FLD测试。结果表明,DC03EK深冲用冷轧搪瓷钢材料中存在弥散分布的Ti(C,N)、TiN、TiC、TiS、Ti4C2S2和极少量的MnS等析出物,铸坯中析出物颗粒较大,经热轧轧制较大颗粒析出物变小,经冷轧轧制及罩式退火后,析出物变得细小并弥散分布,使得DC03EK具有高的抗鳞爆敏感性TH值,同时又具有良好的成形性。     

冷轧搪瓷钢板的抗鳞爆性能的研究

研究了冷轧超低碳搪瓷钢板的抗鳞爆性能,该钢板具有优良的抗鳞爆性能,氢在钢板（厚度为１ｎｍ）中的穿透时间为１１．４ｍｉｎ,钢板中不可逆陷阱的贮氢容量为１２．６ｍｏｌ／ｍ＾３。     

冷轧搪瓷钢板抗鳞爆性能研究

采用双电解池,研究了冷轧搪瓷钢板抗鳞爆性能试验方法,测量了DC01、DC05冷轧钢板的TH值.结果表明,试验钢的鳞爆性能测量结果与实际涂搪瓷结果完全一致,说明本文的试验方法可快速评定冷轧搪瓷钢板的抗鳞爆性能.     

冷轧搪瓷钢板抗鳞爆性能检测方法评述

综述国内外冷轧搪瓷钢板抗鳞爆性能检测方法及发展,指出现在检测方法存在的问题,提出建立一个以氢扩散为评判标准,能适合钢铁企业及为国内广大搪瓷制造业所接受的检测方法。     

抗鳞爆性优良的搪瓷用钢板的研制

鳞爆是搪瓷制品常见的重大缺陷。根据钢板搪烧后产生鳞爆的机理，作者采用热轧高温卷取和增大冷轧变形量的新工艺，试制成抗鳞爆性优良的搪瓷用钢板，且制坯成形性良好。     

搪烧对热轧酸洗搪瓷钢抗鳞爆性能影响的研究

通过对C:0.020%,Mn:0.158%,Ti:0.092%的热轧酸洗搪瓷钢三组试样:搪烧前、一次搪烧(800℃搪烧10 min)后、二次搪烧(在一次搪烧的基础上,再次800℃搪烧10 min)后的三组试样,用TH值法研究其储氢能力变化。发现烧搪前试样的晶粒度为8.5,金相组织为铁素体加少量渗碳体,TH值为2.47 min·mm~(-2)。一次搪烧和二次搪烧后试样,其晶粒度和金相组织与搪烧前试样无显著变化。一次搪烧后试样TH值变为1.65 min·mm~(-2),二次搪烧后试样TH值变为1.64 min·mm~(-2)。TH值的减小主要是因为二相粒子的数量减少。     

冷轧低碳搪瓷钢氢渗透性研究

采用Fe-HP-12钢铁氢渗透性能测试仪,研究了硼元素含量、酸轧压下率对搪瓷钢氢渗透时间的影响,并进行了DC01EK产品的试制.结果 表明,成品氢渗透时间随着硼含量的增加和酸轧压下率的升高而增加,但硼含量不宜超过0.0050％、酸轧压下率不超过75％.0.0035％的硼含量、65％的酸轧压下率生产的DC01 EK搪瓷钢...     

Ti-IF冷轧搪瓷钢的贮氢机理和氢渗透试验研究

分析了Ti-IF冷轧搪瓷钢的贮氢机理,通过3种不同成分钢板的氢渗透试验,研究化学成分、冷轧压下率、第二相粒子等对钢板贮氢性能的影响。结果表明,Ti、S含量较高的钢中第二相的体积分数也高,贮氢性能越好;冷轧压下率越高,钢板贮氢性能越好,相应的抗鳞爆性能越好。     

热水器内胆用热轧搪瓷钢的开发与性能

通过180t顶底复吹转炉+LF成分控制及Ti微合金化,连铸成230 mm板坯经1200～1250℃加热,控制轧制后快速冷却至500～700℃卷取等工艺措施,山西太钢不锈钢公司成功开发了热水器内胆用热轧搪瓷钢(/％:≤0.14C,≤0.06Si,≤1.20Mn,≤0.030P,≤0.025S,≤0.10Ti)2 mm热轧...     

超低碳贝氏体钢(ULCB)和耐候钢 09CuPCrNi 的耐蚀性

通过周期性浸润腐蚀试验测定了ULCB钢(%:0.05C、1.61Mn、0.51Cu、0.17Cr、0.26Ni)和耐候钢09CuPCrNi(%:0.09C、0.35Mn、0.09P、0.31Cu、0.45Cr、0.31Ni)14 mm板的耐腐蚀性能,并用偏光显微镜,X-射线衍射仪和能谱仪等研究了耐蚀机理.结果表明,ULCB钢的耐腐蚀性能优于09CuPCrNi钢;发现两种钢均存在由α-FeOOH,β-FeOOH和Fe3O4组成致密的内锈层、由α-,β-FeOOH和Fe3O4组成的疏松外锈层;Cu和Cr合金元素在锈层和锈层-钢基体界面均存在富集现象.     

CSP-低碳钢DC03冷轧板的组织和织构

研究了CSP工艺生产的0.04%C低碳钢DC03 2.9 mm热轧基板、0.9 mm的冷轧板和退火平整板的组织与织构。结果表明,热轧基板组织为铁素体+少量沿晶界分布的珠光体,铁素体基体中有少量40～100 nm MnS粒子,没有观察到AlN;冷轧板组织为含大量位错的带状铁索体-珠光体,{111}织构的择优取向较明显;退火平整板组织为铁素体和游离渗碳体,并观察到10～30 nm的析出相,{111}织构轴密度达5.15,{100}轴密度减为0.61。     

太钢冷轧硅钢的现状与发展

太钢目前的冷轧硅钢的年产量为11万t，生产线进一步改造后冷轧硅钢的年产量达到30万t。     

提高DC01产品延伸率与罩式炉退火工艺改进研究

根据当前市场用户对普碳产品低材高用的要求,通过对罩式炉机组实际生产情况和现行退火工艺分析,对炉台装炉量及退火工艺中的加热温度、保温时间进行调整,在生产实践的基础上,进行了一系列工艺优化实验,进而提高DC01产品延伸性能,满足客户使用要求,建立一套完善的退火工艺制度。     

化学成分对低牌号冷轧无取向电工钢铁损的影响

通过50 kg真空感应炉熔炼-锻造成100mm×25mm板坯-350四辊轧机热轧2mm带材-350四辊冷轧机轧成0.5mm带材流程,研究了主要元素(%)-0.015～0.070C、1.21～2.30Si、0.25～0.33Mn、0.013～0.018P、0.008～0.017S、0.002～0.210A1对低牌号冷轧无取向电工钢铁损的影响.结果表明,随钢中碳、磷、硫、锰含量的增加,冷轧无取向电工钢铁损明显增加;随硅含量增加,钢的铁损降低;铝与钢中的氮形成细小的AlN颗粒,阻碍钢材晶粒长大,随钢中铝含量增加,铁损增加.     

邯钢BOF-LF-CSP生产冷轧低碳钢的实践与研究

介绍了邯钢在BOF-LF-CSP生产冷轧用低碳钢时采取的相应攻关措施及生产工艺技术,在钢的化学成分、夹杂、组织性能及钢板表面质量等控制方面采取相应措施后,提高了成分命中率及热卷板的表面质量,降低了夹杂物总量,使CSP供冷轧用料的综合合格率提高到93%以上,满足了邯钢冷轧生产的要求.     

The Influence of Rapid Annealing Cycles on the Recrystallisation Behaviour of Cold Rolled Ultra Low Carbon and Low Carbon Steel

For ultra low carbon (ULC) and low carbon steel (LC), the influence of heating rate, annealing temperature, and holding time on the recrystallisation behaviour and the resulting grain size was investigated. For ULC smallest grain sizes of about 9 μm were obtained at the lowest heating rate whereas for LC significant smaller grain sizes of about 5 μm were determined at the highest heating rate. Furthermore, the evolution of the grain size distribution with varying heating rate, annealing temperature, and holding time was studied in dependence of the rolling and normal direction. The state of the as‐hot rolled microstructure as well as the precipitation state exert a strong influence on the development of the recrystallised microstructure along the different directions for both steel grades. The inherent prolonged microstructure due to the cold rolling process is still obvious just after recrystallisation. With ongoing annealing and grain growth, the aspect ratio approaches the equiaxed state. This change proceeds faster for the ULC steel grade. With increasing annealing temperature, the bimodal character of the grain size distribution disappears and the distribution becomes more homogeneous.