颗粒TiC增强铸造Fe－Cr－Ni基复合材料的制备工艺和显微组织

用液态反应合成法制备了颗状ＴｉＣ增强铸造Ｆｅ－２８Ｃｒ－１２Ｎｉ基复合材料，探讨了工艺参数对显微组织的影响。结果表明，该复合材料由０．２～５μｍ的多面体形ＴｉＣ颗粒和α－Ｆｅ基体组成，ＴｉＣ分布均匀弥散，无连接现象。预制体中Ｔｉ和Ｃ的比例和加入时的温度越高，形成ＴｉＣ的可能性越大，ＴｉＣ颗粒尺寸越小，均匀性越好。冷却速度不仅影响ＴｉＣ的尺寸大小和分布，而且也影响其形核长大过程。     

Fe—Cr—C系和Fe—Cr—C—Ni复合磁性材料

随着信息设备驱动装置向小型、节能化的发展 ,正期待着高性能Ｎｄ Ｆｅ Ｂ系各向异性磁体的开发。众所周知粘结永磁体较烧结永磁体密度小 ,磁性差 ,但可制成厚度薄的环形制品。采用各向异性磁粉可使磁体(ＢＨ) ｍ 提高 4倍。这种粉可采用ＨＤＤＲ(吸氢 -歧化 -脱氢 -再复合 )方     

TiCp／1Cr18Ni9复合材料显微组织和力学性能的研究

采用原位合成铸造法制备了TiC颗粒增强1Cr18Ni9钢基复合材料。试验结果表明：TiC颗粒在基体中分布均匀,与基体结合良好且无团聚现象,复合材料的室温、高温强度与基体相比均有提高,但塑性和冲击韧性有所下降。     

铸造原位TiCp/Fe复合材料耐磨性的研究

用冲击滑动磨料磨损试验机，研究了在中等冲击、高摩擦应力磨料磨损工况条件下，原位TiCp／Fe复合材料铸态和正火态的磨损机制。认为其机制主要是：凿削式磨粒磨损和疲劳磨损。另外，用高锰钢ZGMn13作为标准试样，比较了该复合材料铸态和正火态试样的耐磨性。结果表明：在试验条件下，正火Ticp／Fe复合材料的耐磨性是ZGMn13的109-156倍。     

原位反应铸造法制备颗粒增强铁基复合材料的研究现状

介绍了原位反应铸造法的基本原理、国内外研究现状以及不同工况条件下铁基体的选择,并对原位反应铸造法制备不同颗粒增强的铁基复合材料的特点进行分析和对比。简述了基体和颗粒增强相的界面反应以及原位反应铸造法制备颗粒增强铁基复合材料存在的问题及发展方向。     

离心铸造-原位反应法制备(Fe,Cr)7C3增强铁基复合层

以铬丝和球墨铸铁为原材料,通过离心铸造和原位反应法,在球墨铸铁基材表面制备出一层厚度为4.0 mm的(Fe,Cr)7C3碳化物颗粒增强铁基复合层. 通过光学显微镜(OM)、XRD、SEM、EDS、显微硬度计以及销盘磨损试验对复合层的显微组织、力学性能进行分析和表征, 结果表明:复合层是以初生的(Fe,Cr)7C3碳化物为增强相,以奥氏体和枝晶间(Fe,Cr)7C3碳化物共晶体和少量的球状石墨组成的组织为基体;复合层和基体间达到冶金结合的程度;相对于球墨铸铁,不论载荷大小,(Fe,Cr)7C3碳化物颗粒增强铁基复合层均表现出较好的抗磨损特性,其主要原因是复合层中形成了许多高硬度的碳化物.     

热处理对TiCp／Fe复合材料组织和性能的影响

研究了热处理对液态等温反应合成的TiCp/Fe复合材料的组织和性能的影响,指出热处理可以使在凝固过程中产生的少量TiFe2和Fe3C等相溶解消失,并得到一定数量的细小的二次TiC增强相。热处理过程能完全改变复合材料的基体组织,通过不同的热处理工艺可以获得具有不同基体组织的复合材料,合金元素钼可有助于基体组织的调整,热处理过程对复合材料的性能也有较大的影响,二次TiC对基体的强化作用使复合材料的抗拉强度上升和冲击值下降。     

液态浸渗法制备碳纤维增强镁基复合材料研究进展

综述了液态法制备碳纤维增强镁基复合材料的研究进展,系统地介绍了其制备方法、性能特点、界面结构、应用情况和发展前景,并对目前研究中存在的一些问题以及有待深入研究的方向进行了探讨。     

Ni—Ti形状记忆合金增强的铝基复合材料

采用粉末冶金方法可将Ni-Ti形状记忆合金(SMA)添加到铝基体中,利用Ni-Ti SMA的形状记忆效应强化基体材料,提高基体材料的抗疲劳性能。1 颗粒强化机理将Ni-Ti SMA粉末弥散于铝基体中,制成复合材料,急冷到马氏体相变温度以下(大约低20℃),在Ni-Ti颗粒中就会生成马氏体相,再将复合材料进行10%的冷轧变形。由于Ni-Ti中的马氏体相和铝基体相比,具有较低的屈服强度和模量,因此,在冷轧过程中Ni-Ti颗粒也会变形。当把复合材料再加热到奥氏体相变温度以上时,Ni-Ti颗粒发生相变,出现形状记忆效应,并且回复到形变前的原始形状。…     

铸造原位TiCp/Fe复合材料的组织和冲击断口分析

应用原位反应铸造法制取了TiCp/Fe复合材料,研究了材料铸态和正火态的组织和性能,分析了Ti的作用.通过对材料正火态冲击断口形貌的观察,认为该材料的断裂为脆性断裂.分析了脆性断裂的机理,提出了减少TiCp/Fe复合材料断裂失效的途径.     

原位TiC颗粒增强Fe-Cr-Ni基复合材料的高温蠕变行为

在973－1123K和40－160MPa条件下研究了含5％,10％,16％（体积分数,下同）原位TiC颗粒增强的Fe-26Cr-14Ni基复合材料的高温蠕变性能,原位TiC颗粒明显改善了Fe-26Cr-14Ni基复合材料的高温蠕变性,含5％和10％TiC复合材料的抗蠕变能力比基础合金增强,随着TiC颗粒体积分数的增高,复合材料的蠕变速率降而蠕变激活能和临界应力提高,TEM显微组织观察表明,复合材料的蠕变主要是以局部位错攀移机制进行的,因此,所有蠕变速率可以由应力指数为5的指数方程经归一化处理得到。     

自生TiC_w－AlN_p／Al复合材料中TiC_w相的形成和分布

用固－气－液三态反应方法和合适的冷却条件制备了自生ＴｉＣｗ－ＡｌＮｐ／Ａｌ复合材料。讨论了ＴｉＣｗ晶须的形成机制和强化特点；并用电子显微镜观察了基体被部分腐蚀掉的ＴｉＣｗ－ＡｌＮｐ／Ａｌ复合材料中ＴｉＣｗ的立体形貌和空间分布特征。     

自生TiCW—AlNp／Al复合材料中TiCW相的形成和分布

用固－气－液三态反应方法和合适的冷却条件制备了自生ＴｉＣＷ－ＡｌＮｐ／Ａｌ复合材料。讨论了ＴｉＣＷ晶须的形成机制和强化特点;并用电子显微镜观察了基体被部分腐蚀掉的ＴｉＣＷ－ＡｌＮ／Ａｌ复合材料中ＴｉＣＷ的立体形貌和空间分布特征。     

Ti—6Al—4V板材细晶粒的控制

借助ＸＲＤ、ＥＰＭＡ、ＴＥＭ和ＳＥＭ等分析测试手段对铝熔体中原位反应合成ＴｉＣ进行的研究表明：（１）形成Ａｌ３Ｔｉ放出的热量可能是引发后续ＴｉＣ反应的原因之一;（２）整个反应过程中,扩散机制和溶解－析晶机制实际上都存在。在相对较低的温度区时,是由较慢的扩散过程控制整个反应。这时,随压制块温度升高,首先发生３Ａｌ（１）＋Ｔｉ（ｓ）→Ａｌ３Ｔｉ的反应,然后通过该反应的反应热引发ＴｉＣ的反应;而高温区时     

原位反应法制备Fe-Cr-Ni/TiC(p)复合材料的组织结构与抗氧化性

利用原位反应法制备了Fe-26Cr-14Ni+3 mass%TiC(p) 和Fe-26Cr-14Ni+6 mass%TiC(p)复合材料.复合材料由平均尺寸为05～5 μm的TiC颗粒与 γ基体组成,TiC中存在α/2［11〖DD(〗-〖DD)〗0］和α/2［01〖DD(〗-〖DD)〗1］型高 密度位错,TiC颗粒与γ相间界面为共格界面,二者存在下列位向关系：(2〖DD(〗-〖DD)〗 20)TiC∥(020)γ,［001］TiC‖［001］γ.1473K下的抗氧化性实验结 果表明,TiC颗粒的存在使复合材料的初始氧化阶段具有短路扩散效应,两种复合材料的氧 化动力学曲线分别符合抛物线和对数增长规律,在稳定氧化阶段,复合材料比基体合金具有 更优良的抗氧化性能,氧化膜主要由多面体状Cr2O3和FeCr2O4相构成.     

Fe—Ti—C熔体中TiC颗粒的原位合成及长大过程研究

本文研究了Ｆｅ－Ｔｉ－Ｃ合金溶体中原位ＴｉＣ颗粒的形成过程。结果表明：在合金熔体的等温过程中,Ｔｉ和Ｃ原子首先不断反应合成ＴｉＣ颗粒,址对生成的ＴｉＣ与熔体达到不平衡;然后,ＴｉＣ颗粒按照小颗粒不断溶解。大颗粒相应在粗化的模式而长大。其中,ＴｉＣ颗粒的合成过程又可进一步分为ＴｉＣ晶核的形成和长大两个阶段越长,本中ＴｉＣ颗粒的数目越多,尺寸越小,而当ＴｉＣ的合成反应平衡后,如继续延长等温时间,则熔体     

石墨添加对原位合成钛基复合材料微观结构与力学性能 …

利用钛与Ｂ４Ｃ,石墨之间的自划算高温合成反应经普通的熔铸工艺原位合成制备了等摩尔ＴｉＣ和增强的钛基复合材料,光学金相、ＥＰＭＡ、ＴＥ几Ｘ射线衍射的研究结果表明：存在两 不同形状的境强体,即短纤维状ＴｉＢ晶须和等轴、近似等轴状ＴｉＣ粒子。境强体与Ｔｉ基体界面洁净,没有明显的界面反应。由于境强体随载荷,基体合金晶粒细化以及高密度位错的存在,制备钛基复合材料的机械性能有了较大的提高。石墨的加入导致形成更