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相似文献
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1.
66 kV干式空心并联电抗器抗震特性仿真分析   总被引:3,自引:0,他引:3  
应用ANSYS软件建立了66 kV干式空心并联电抗器的三维有限元模型,在运用Block Lances法对电抗器结构进行模态分析的基础上,采用振型分解法对8烈度等级下电抗器结构进行了地震响应分析计算.计算结果表明,地震动作用下电抗器的垂直位移要比水平位移小一个数量级,但水平应力却与垂直应力相差不大;支架部分结构是整体结构中最复杂的部分,而且从分析计算中发现该部分是结构中最薄弱的部分,应该是抗震分析中首要关注的地方,特别是绝缘子部分,其许用应力较低,是结构抗震强度验算的关键;电抗器结构在地震动作用下能满足抗震设计强度要求,应力集中处的最大应力小于材料屈服极限.  相似文献   

2.
在干式空心电抗器匝间短路状态下,对短路线圈中环流引起的损耗进行了分析。通过对电抗器电路等值模型的构建及仿真分析可知,匝间短路状态下短路线圈的环流大大增加了电抗器的损耗,可达16倍以上,并随着耦合程度的增加而增大。可通过损耗检测的方法实现对干式空心电抗器匝间短路状态进行检测。  相似文献   

3.
在35kV电力系统中采用真空断路器来开断电抗器引起复燃过电压,给电抗器的匝间绝缘造成破坏。基于上海某变电站实际电气主接线,构建投切35kV并联电抗器单相模型以及三相模型,计算出首开相产生的复燃过电压幅值为3.0(标么值)。根据后开相的过电压产生机理,计算出非工频电流过零相产生的过电压幅值为13.0(标么值),而在前两相均产生复燃的情况下,最后相产生的过电压幅值为16.6(标么值)。  相似文献   

4.
5.
干式空心并联电抗器是用于调节电网功率平衡的感性高压电器,它的安全运行对电网的稳定性、防止系统谐振等有着重要作用。基于干式空心电抗器的柱状绕组与螺线管的相似性,从场的角度,参考毕奥-萨伐尔定律对螺线管磁场的求解,提供干式空心并联电抗器磁场计算的方法。通过ANSYS的电磁平台建立35 kV干式空心并联电抗器有限元模型,采用数值分析中的有限元法,从场路耦合的角度,较为直观地分析了干式空心并联电抗器在工频下的磁场分布,并研究绕组工艺对电抗器包封磁场分布的影响。仿真结果表明,空心电抗器的磁场分布呈对称性,磁场大小以轴向分量为主;匝数减小,能降低端部绕组磁场的集聚,能减小外侧包封中心部位中的漏磁。  相似文献   

6.
断路器分闸产生的过电压是引起干式空心并联电抗器匝间绝缘老化、击穿的重要因素之一。为抑制过电压对35 kV并联电抗器造成的损害,设计了一种阻容式过电压抑制装置,通过理论计算选择出抑制装置的电容和电阻值。采用MATLAB软件对不同截流电流值下过电压抑制装置的保护效果进行了仿真验证,仿真结果表明可有效抑制过电压;通过可靠性试验验证了装置样机运行的安全稳定性。  相似文献   

7.
《电力与能源》2013,(4):415-417
66 kV干式电抗器在750 kV系统电网中对消纳充电功率起着重要的作用,为了保证其正常运行,确保电力系统稳定运行,对新疆乌北750 kV变电站66 kV干式空心电抗器接地扁铁发热现象及时进行了分析,诊断发热的主要原因是在漏磁范围内存在闭合回路。通过改变连接接地支柱的方式,打开此闭合回路,解决了66 kV干式空心电抗器接地扁铁发热问题。  相似文献   

8.
匝间短路是引起干式空心电抗器故障的主要因素。对干式空心电抗器匝间短路状态下电磁参数进行了分析。经研究表明,在相同短路匝数的条件下,随着短路线圈向电抗器中部靠拢,其与其他正常线圈的耦合增加,导致短路线圈上形成的环流变大,同时由于环流所形成的磁场方向与外施电流形成的磁场方向相反,造成电抗器磁场变弱、电感量变小。  相似文献   

9.
摘要: 国内某些地区,由于电源点密集,线路较长,导致电网长期处于无功过剩,电压偏高的状态,严重影响了电网系统的稳定运行。为了解决该问题,电网中大量采用电抗器进行无功补偿,以提高系统运行的稳定性。但是根据多年的运行情况来看,电抗器的故障和异常问题,最明显的表征量就是温度,如果能对电抗器包封内的温度进行实时监测,理论上可避免绝大部分故障。文中提出了一种改良型的无线测温装置的设计,该装置安装于电抗器封包内,能准确实时地反映电抗器的运行状态,方便运维人员提前对电抗器故障进行诊断和预防。  相似文献   

10.
为研究叶片数对船用离心泵性能的影响,结合CFD软件CFX对三种不同叶片数的船用离心泵作全流场定常计算。计算时选用NSL125 415/A02型船用离心泵,以清水为工作介质,基于雷诺时均N S方程和标准κ ε紊流模型,压力、速度耦合采用SIMPLEC算法进行速度分量和压力方程的分离求解。通过不同叶片数船用离心泵在设计工况下的数值模拟和对比分析,揭示了不同叶片数船用离心泵的内部流动规律,获得了叶片数对船用离心泵的扬程、效率和性能的影响程度,为船用离心泵叶片数选取提供了参考。  相似文献   

11.
针对某500 kV变电站发生的一起35 kV电容器组串联电抗器在运行中发生起火故障,分别从返厂解体检查、试验情况进行了综合分析,查找出故障原因为电抗器最内层包封匝间绝缘裂化造成匝间短路、过热引发设备起火故障,并从原材料及生产工艺方面深入分析了设备存在的设计、制造缺陷,提出该类设备的日常检修、维护建议和改进措施.  相似文献   

12.
根据矢量磁位叠加原理,结合故障过程中环流对电感量的影响,提出了空心电抗器匝间短路状态下电感的计算公式。通过0.618法进行椭圆积分值的查询,该公式能够实现对不同故障位置、不同短路线匝数的干式空心电抗器电感量准确而快速的计算,这将为今后匝间故障诊断系统参数的选择提供依据。  相似文献   

13.
官亭变电站750kV2#电抗器是国内目前运行电压等级最高的一组高压并联电抗器。分析了750kV高压电抗器在官亭变电站的运行情况和技术监督数据:技术监督数据稳定,油色谱分析数据良好,继电保护和安全自动装置无动作,电抗器整体运行状况良好。提出了未来改造计划:重新建造3台电,抗器的基础,将目前的条形基础改为方形基础,增强电抗器的底部支持面,放弃现在使用的千斤顶;制造一台新的电抗器,替换运行中的电抗器B相。  相似文献   

14.
官亭变电站750 kV 2#电抗器是国内目前运行电压等级最高的一组高压并联电抗器。分析了750 kV高压电抗器在官亭变电站的运行情况和技术监督数据:技术监督数据稳定,油色谱分析数据良好,继电保护和安全自动装置无动作,电抗器整体运行状况良好。提出了未来改造计划:重新建造3台电抗器的基础,将目前的条形基础改为方形基础,增强电抗器的底部支持面,放弃现在使用的千斤顶;制造一台新的电抗器,替换运行中的电抗器B相。  相似文献   

15.
冯文华  魏〓星 《水电能源科学》2012,30(10):143-145,216
为分析干式平波电抗器实际运行中的特性,以云广特高压直流输电工程为例,通过试验与事故分析得出,串联的2台干式空心平波电抗器带并联避雷器和不带并联避雷器运行时,在雷电和操作波冲击下电压分布不同;中性母线和高压母线上分别安置干式平波电抗器可降低800kV换流变压器操作冲击绝缘水平;由于干式平波电抗器是储能元件,给中性母线上的高速开关断开造成困难,需合理地选择中性线上避雷器参数。  相似文献   

16.
为厘清区域电网中高压并联电抗器的振动情况,合理优化电抗器振动测试工作,针对某省330 kV及以上的变电站,逐一开展了高压并联电抗器振动测试试验。通过试验测试、数据分析等手段总结了高压并联电抗器的振动特性,并根据最大振动值对所测电抗器进行等级划分,并针对性地提出振动测试建议。  相似文献   

17.
特高压直流是我国进行远距离、大规模电能传输的重要技术手段,平波电抗器为其中的一项重要设备。介绍了特高压直流输电系统平波电抗器绝缘控制、温升控制、噪音控制、防电晕控制措施及并联避雷器控制等关键技术,并对电抗器的运行维护工作提出了合理化建议。  相似文献   

18.
建立逆变器并联系统模型,揭示直流侧共模电压和漏电流产生原因。根据PWM脉冲产生机理以及数字实现特点,从不同调制方式脉冲规律出发,提出一种并联逆变器直流侧共模电压谐波分析新算法。该算法过程清晰,易于实现。最后,在Matlab/Simulink平台搭建仿真模型,仿真结果验证所提出算法的准确性,并利用该算法得到各次谐波幅值随参数变化的规律,为进一步分析提供重要的指导依据。  相似文献   

19.
为了提高特高压输电系统的可靠性和安全性,利用EMTP建立了1 000 kV典型输电系统的仿真模型。分别针对工频、操作和雷电过电压情况下中性点小电抗的过电压进行了计算分析,研究了并联电抗器和金属氧化物避雷器对过电压的抑制效果,重点分析了并联电抗器中性点小电抗的过电压,并对其绝缘水平进行了核算。实验发现:并联电抗器可有效抑制线路以及小电抗上的工频过电压,避雷器可以有效限制操作过电压以及三相重合闸过程中出现严重的过电压。中性点避雷器的额定电压推荐选取180 kV或192 kV,绝缘水平可选为:雷电冲击耐受电压要求值为550 kV,短时工频耐受电压要求值为230 kV。  相似文献   

20.
变频串联谐振系统品质因数(Q值)是决定现场耐压试验中试品电压能否达到额定值的关键,电抗器作为串谐系统的关键部件,其漏磁损耗会严重影响整体系统的Q值。为提高系统Q值,利用有限元方法,针对500kV海缆耐压试验设计的变频串联谐振系统空心电抗器,仿真分析了不同绝缘高度对电抗器涡流损耗的影响,发现将电抗器垫高其外径的1/2以内,可有效降低地网中的损耗功率。进而通过试验测量了不同底座高度下该变频串联谐振系统空心电抗器的Q值和地网发热情况。结果表明,地网中涡流主要集中在电抗器绕组外边缘下方,与仿真结果基本一致。  相似文献   

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