镀锡板表面不同类型硅烷偶联剂膜的腐蚀防护性能

分别采用不同类型硅烷偶联剂处理镀锡板,通过电化学阻抗谱、塔菲尔曲线测量及中性盐雾试验研究了所得膜层的腐蚀防护性能。结果表明,脲基类(KH-152和KH-160)与氨基单爪类(KH-540、KH-550、KH-792和KH-794)硅烷膜的腐蚀防护效果最差。环氧类硅烷膜(KH-560、KH-561、KH-566与KH-567)的效果较上述两类好。氨基双爪类硅烷膜(KH-170与KH-270)的防腐蚀效果最佳,且KH-170稍优于KH-270。     

两种硅烷偶联剂同时改性苯丙乳液的制备与性能研究

以十二烷基硫酸钠(SDS)和OP-10为乳化剂,采用种子乳液聚合法将硅烷偶联剂γ-(2,3-环氧丙氧)丙基三甲氧基硅烷(KH-560)、乙烯基三乙氧基硅烷(DL-151)引入苯丙共聚物中,制备两种硅烷偶联剂同时改性核壳型苯丙乳液。采用红外光谱(FT-IR)法、粒径分析(PSA)法和差示扫描量热(DSC)法等手段对改性乳液的结构、粒径大小及其分布等进行了表征,并对其应用性能进行了测定。结果表明:当w(KH-560+DL-151)=5%、n(KH-560)=n(DL-151)时,改性乳液及其乳胶膜的综合性能最佳;其平均粒径为146 nm,粒径多分散性指数仅为0.205,玻璃化转变温度(Tg)分别为-35.63、48.31℃,吸水率为0.55%,铅笔硬度为2H,并且其成膜性、附着力及耐水性等俱佳。     

硅烷偶联剂预处理对Q235钢表面聚偏氟乙烯涂层性能的影响

先采用KH-560硅烷偶联剂体积分数不同的硅烷溶液处理Q235钢,再制备聚偏氟乙烯(PVDF)防腐涂层。研究了KH-560体积分数对硅烷溶液水解率及PVDF涂层的表面形貌、疏水性和耐蚀性的影响。结果表明,采用KH-560体积分数为9%的硅烷溶液预处理Q235钢后制备的PVDF涂层表面疏水性较强,在400°C内具有较好的热稳定性,硬度为5H,耐弯曲性、耐酸碱性、耐盐水性(14 d)均优于未采用硅烷溶液处理的O235钢上涂覆的PVDF涂层。     

改性氧化石墨烯的制备及其性能研究

利用改进Hummers法制备氧化石墨(GO),并在水中超声分散制得氧化石墨烯。用3-氨丙基甲基二甲基硅烷(Si-903)和γ-(2,3-环氧丙氧)丙基三甲氧基硅烷(KH-560)两种硅烷偶联剂对其进行改性。对产物用FT-IR、XRD、TGA和DSC进行表征。结果表明KH-560和Si-903改性后在氧化石墨片层之间引入了新的官能团。通过分散性测试表明,KH-560改性后的氧化石墨烯在二甲基亚砜中的分散性最好,对以后溶剂的选择有参考意义。     

γ-环氧丙氧基丙基三甲氧基硅烷改性聚氨酯乳液的制备与性能研究

以聚氧化丙烯二醇（PPG）、甲苯二异氰酸酯（TDI）为主要原料，γ-环氧丙氧基丙基三甲氧基硅烷（KH-560）为有机硅改性剂，制备了有机硅改性聚氨酯乳液，考察了KH-560的添加量和添加次序对有机硅改性聚氨酯乳液性能的影响。实验结果表明，KH-560的添加量直接影响聚氨酯乳液的稳定性，当KH-560质量分数小于8％时，制备的乳液具有良好的稳定性，继续增大KH-560的用量。聚氨酯乳液的稳定性显著下降，而且KH-560的添加量和添加次序对聚氨酯乳液的力学性能和表面性能影响显著，当TDI中-NCO的物质的量与PPG中-OH的物质的量和由KH-560生成的-OH的物质的量总和的比值[”（-NCO）／”（-OH）]不变时，随着KH-560用量增大，胶膜的硬度、拉伸强度、100％定伸强度、表面接触角以及耐介质能力明显提高，断裂伸长率显著减小，并且化学改性的效果尤为明显。     

基体表面状态对聚乙烯涂层结合强度的影响

利用砂纸打磨、酸冼、磷化、喷砂、KH-560硅烷处理等不同表面预处理工艺对Q235钢基体进行预处理。并在不同表面状态的钢基体上制备聚乙烯涂层，研究了不同预处理工艺对聚乙烯涂层结合强度的影响。结果表明：传统表面处理工艺提高涂层结合强度有限，而KH-560硅烷处理可以显著提高涂层结合强度，较用传统的砂纸打磨（60^#）、酸冼、磷化、喷砂处理工艺分别提高了40．3％、46％、17．6％和13．2％，而涂层的破断形式也有别于传统的处理方法，为内聚断裂；“喷砂＋KH-560”预处理法可以获得最大的涂层结合强度。     

汽车挡风玻璃黑边用底涂剂的制备与性能研究

以低Mr(相对分子质量)的聚醚三元醇、异氰酸酯三聚体、IPDI(异佛尔酮二异氰酸酯)改性硅烷、硅烷偶联剂KH-560(环氧基三甲氧基硅烷)及其他助剂为原料制备底涂剂。采用核磁共振氢谱(1H-NMR)法和红外光谱(FT-IR)法对其结构进行了表征,并探讨了R值[即R=n(—NCO)∶n(—OH)]、n(改性硅烷)∶n(KH-560)比例和改性硅烷掺量等对底涂剂的表干时间、粘接强度、附着力及耐水性等影响。研究结果表明:当R=3.0∶1、n(改性硅烷)∶n(KH-560)=2.0∶1和w(改性硅烷)=1.5%(相对于总单体质量而言)时,底涂剂的综合性能相对最好,并且其可有效提高PU(聚氨酯)密封胶与挡风玻璃黑边之间的粘接强度和耐水性。     

硅烷偶联剂对热镀锌钢板无铬钝化液性能的影响

在含纳米Si O2的乙醇溶液中分别令乙烯基三乙氧基硅烷(KH-151)、N-(β-氨乙基)-γ-氨丙基三甲氧基硅烷(KH-792)、γ-氨丙基三乙氧基硅烷(KH-550)、γ-(2,3-环氧丙氧)丙基三甲氧基硅烷(KH-560)、甲基三甲氧基硅烷(MTMS)水解,然后与不饱和聚酯改性丙烯酸树脂乳液混合,制备了几种硅烷偶联剂/树脂复合钝化液,再涂抹于热浸镀锌钢板上。通过中性盐雾试验、醋酸铅点滴腐蚀试验测其耐蚀性,采用扫描电镜和能谱仪分析膜层的微观结构与元素组成,利用极化曲线和电化学阻抗谱研究其耐蚀机理,并考察了钝化液的室温贮存稳定性,以及钝化膜与环氧底漆/聚氨酯面漆体系的配套性能。结果显示,KH-151/树脂复合钝化液在室温下至少能放置12 d,其所制备的钝化膜表面平整,中性盐雾试验72 h之后的腐蚀面积小于5%,耐醋酸铅点滴腐蚀时间长达7 200 s,与后续漆膜的配套性能可达到含铬钝化膜的水平。     

AZ91镁合金表面铈盐-硅烷转化膜对比处理研究

利用不同的浸泡处理,制备了单纯铈盐转化膜、KH560硅烷转化膜、铈盐硅烷转化膜和硅烷铈盐4种转化膜,结合FT-IR、SEM、EDS、Tafel、EIS等分析手段,对比考察了4种转化膜对镁合金耐腐蚀能力的情况,结果表明:铈盐转化膜和硅烷转化膜之间没有相互影响,均具有独立成膜的能力;铈盐硅烷转化膜和硅烷铈盐转化膜比单纯的铈盐转化膜和单纯的硅烷转化膜具有更好的耐腐蚀能力;铈盐硅烷转化膜和硅烷铈盐转化膜耐腐蚀能力的差别和原因,尚需要进一步的试验研究。     

PVB/KH-560协同改性聚氨酯的合成及膜性能

以聚醚丙二醇(PPG600)、IPDI(异佛尔酮二异氰酸酯)、γ-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷(KH-560)为主要原料,DMPA(2,2-二羟甲基丙酸)扩链合成支链型Si-WPU(硅氧烷水性聚氨酯)预聚体,再与PVB(聚乙烯醇缩丁醛)键合得到协同改性水性聚氨酯(PVB-Si-WPU)乳液,制备成膜。采用FT-IR(红外光谱)和TG(热重分析)法对胶膜进行表征,考察了R(—NCO/—OH)值和KH-560、PVB含量对乳液或胶膜性能的影响。研究结果表明:KH-560和PVB接枝到WPU分子链后,胶膜热稳定性得到一定提高;R值=2.6时,拉伸强度达到5.4 MPa,断裂伸长率降至237%;当KH-560和PVB添加量的质量分数分别等于6%和2%时(相对于纯WPU胶膜),PVB-Si-WPU胶膜的拉伸强度、断裂伸长率分别增长3.78、2.01倍,吸水率由38.0%降到15.4%。可见,KH-560和PVB的引入提高了WPU乳液的综合性能。     

核/壳型含硅苯丙乳液的合成与研究

以甲基丙烯酸甲酯(MMA)和苯乙烯(St)为核单体,丙烯酸丁酯(BA)、丙烯酸(AA)和γ-(2,3-环氧丙氧)丙基三甲氧基硅烷(KH-560)为壳单体,制备出具有核/壳型结构的含硅苯丙乳液。采用激光粒度分析法、差示扫描量热法(DSC)、红外光谱(FT-IR)法和透射电镜(TEM)等测试手段,研究了软硬单体配比、乳化剂、引发剂和交联剂KH-560用量对乳液及其胶膜性能的影响。研究结果表明,当w(引发剂)=0.5%、m(BA)∶m(St)∶m(MMA)=1.5∶0.5∶1.0、w(混合乳化剂)=3.0%和w(KH-560)=16%时,制取的含硅苯丙乳液稳定性好、平均粒径小且分布较窄,适度交联可提高乳胶膜的耐水性和硬度。     

γ-环氧丙氧基丙基三甲氧基硅烷改性聚氨酯弹性体的合成、结构与性能

以聚氧化丙烯二元醇(PPG-1000)、甲苯二异氰酸酯(TDI)为主要原料,γ-环氧丙氧基丙基三甲氧基硅烷(KH-560)为有机硅改性剂,合成了KH-560改性聚氨酯预聚物。采用3,3′-二氯-4,4′-二氨基-二苯基甲烷(MOCA)为扩链剂,制备了新型有机硅改性聚氨酯弹性体。考察了KH-560用量及不同加料顺序对改性聚氨酯弹性体力学性能的影响,并用傅里叶变换红外光谱法对KH-560改性聚氨酯预聚体的结构进行了表征,对KH-560化学改性聚氨酯弹性体的反应机制进行了初步探讨。结果表明,KH-560中环氧基团参与了化学反应生成了—OH,并将有机硅氧烷结构单元以化学键合的方式引入了聚氨酯主链结构中;当PPG-1000和TDI用量不变时,加入KH-560提高了软链段的含量,并且形成的支链结构破坏了聚氨酯主链的规整性。改性聚氨酯弹性体的力学性能随着KH-560用量的增大而显著降低。     

新型耐高温有机硅树脂的制备及其性能研究

以甲基三甲氧基硅烷/苯基三甲氧基硅烷为混合硅烷,在硅烷偶联剂(KH-560)作用下混合硅烷经水解缩合后,制得耐高温有机硅树脂。研究结果表明:该硅树脂在N2中失重10%时的温度为385℃,说明其耐热性较好;胶接件的剪切强度随甲基三甲氧基硅烷比例增加而增大;基材表面经KH-560处理后,相应硅树脂/基材胶接件的剪切强度随KH-560含量增加而增大,并且基材为钢片、铝片和玻璃钢片时的剪切强度分别为1.7、1.6、2.3 MPa。     

锆盐对金属表面硅烷膜耐蚀性能的影响

为提高硅烷膜的耐蚀性,在KH-550水解体系[V(KH-550)∶V(水)∶V(乙醇)=7∶20∶73]中添加锆盐,在Q235碳钢上制备了复合硅烷膜。通过硫酸铜点滴试验及Tafel极化曲线法,讨论了锆盐的添加方式及添加量对复合硅烷膜耐蚀性的影响,确定了最佳制备条件。用扫描电镜观察膜层表面形貌。结果表明:将碳钢直接浸入溶有锆盐的水解体系,制得的膜具有较好的致密性和耐蚀性。在保持水解体系稳定的基础上,锆盐添加量增大,膜层的耐蚀性提高。附着力测试显示,加入锆盐对膜层附着力无明显影响。     

偶联剂复合改性绢云母的研究

用硅烷偶联剂(silane coupling agent,SCA)、γ-缩水甘油醚氧基丙基三甲氧基硅烷(KH-550)、γ-氨基丙基三乙氧基硅烷(KH-560)、γ-(甲基丙烯酰氧基)丙基三甲氧基硅烷(KH-570)对片状绢云母进行表面改性。红外光谱分析结果表明:SCA通过与绢云母表面的羟基发生化学键合而实现对超细绢云母表面的修饰改性。扫描电镜(SEM)和接触角测试表明:KH-550和KH-570对绢云母改性效果较佳,KH-560改性效果相对较差。在此基础上,进一步研究了KH-550和KH-570对绢云母的复合改性,结果表明:复合改性后绢云母的疏水亲油性得到更大的提高,对绢云母的表面改性效果最佳。     

改性倍半硅氧烷杂化膜的制备及光学性能研究

采用溶胶凝胶法,选用γ-(2,3-环氧丙氧)丙基三甲氧基硅烷(KH560)为原料,制备多面体低聚倍半硅氧烷杂化膜(POSS),并在合成过程中分别引入正硅酸乙酯和磷酸,考察改性前后杂化膜光学性能及热稳定性的影响。结果表明:用正硅酸乙酯改性的POSS,比未改性前的POSS可见光透明性升高,折射率降低,热稳定性提高;用磷酸改性后的POSS,透明性降低,折射率上升,热稳定性明显下降。     

无机直孔膜的研究进展

本对无机直孔膜的制备方法进行了较详细的介绍，着重分析了溶蚀法和模板法制备直孔膜的工艺过程，并指出了无机直孔膜的发展前景。     

功能化壳带状二氧化硅纳米纤维膜的制备方法

功能化壳带状二氧化硅纳米纤维膜的制备方法,它涉及二氧化硅纤维膜的制备方法。本发明解决了现有的二氧化硅纤维膜的制备方法需要进行高温煅烧和后修饰的问题。本方法：先用带功能基团的硅烷、酸和溶剂制备硅烷溶胶,然后将高分子纤维膜浸入硅烷溶胶中,取出后再置于氨气气氛中,     

Sol-Gel法制备SiO2膜的研究进展

叙述了Sol—Gel法制备SiO2膜的原理以及工艺；举例说明了近些年来SiO2膜的制备进展，讨论了SiO2膜制备过程的影响因素；进而指出了采用Sol—Gel制备SiO2膜存在的问题。为SiO2膜的制备提供参考。     

水滑石粉体的制备及其对硅烷膜性能的影响研究

采用共沉淀法制备了水滑石(LDH-VO)粉体,并将其添加至KH550硅烷溶液中,通过浸渍法在2024铝合金表面制备LDH-VO改性硅烷膜。并利用X射线衍射仪、傅里叶红外光谱技术对LDH-VO粉体进行结构表征,采用极化曲线和电化学阻抗谱对硅烷膜的耐蚀性能进行研究,分别讨论了LDH-VO粉体添加量和不同p H值制备的LDH-VO粉体对铝合金表面硅烷膜的耐蚀性能的影响。结果表明,不同pH值制备的LDH-VO粉体具有不同的结晶度,p H值为9时制备的LDH-VO粉体结晶度较好。不同含量的p H值为9的LDHVO粉体改性硅烷膜层的结果表明,当添加量为100 mg/L时,硅烷膜耐蚀性能最好;当LDH-VO粉体的添加量为100 mg/L时,p H值为7的LDH-VO粉体改性的硅烷膜耐蚀性能最好。因此,利用LDH-VO粉体对硅烷膜进行改性可以有效提升铝合金的耐蚀性能。