3Cr2W8V钢压铸模具断裂分析

3Cr2W8V钢压铸模具在压铸了几件铝件后发生断裂失效,采用化学成分分析、宏观检验、金相检验和断口分析等方法,对3Cr2W8V钢压铸模具的断裂原因进行了分析。结果表明：模具材料在断裂处的显微组织不均匀,存在大颗粒状碳化物或集中分布的未溶碳化物是造成模具断裂的直接原因。     

3Cr2W8V钢形变热处理研究

3Cr2W8V钢广泛应用于有色金属热锻、热挤压和压铸成形.为进一步挖掘3Cr2W8V钢的使用潜力,提高模具材料综合使用性能和使用寿命,本文开展了针对该钢的形变热处理研究,讨论了形变温度、冷却方式及回火温度对试样组织与性能的影响.研究表明高温形变热处理不适宜于3Cr2W8V,形变后水冷优于空冷,并得出组织性能俱佳的优化形...     

金相法测定1Cr11Ni2W2MoV钢渗碳层深度的条件选择

为选择适合金相法测定1Cr11Ni2W2MoV钢渗碳层深度的热处理状态及其侵蚀剂,在不同热处理状态下对其进行显微组织形貌观察.结果表明,1Cr11Ni2W2MoV钢渗碳层深度在退火状态下测定最佳,使用三氯化铁盐酸水溶液侵蚀剂效果较好.     

3Cr2W8V钢的抗氧化性

通过对3Cr2W8V钢高温(800、900、1000、1100℃)氧化试验,比较了退火状态与表面电火花熔渗Fe-Cr-Al合金涂层状态的抗氧化性。利用x线衍射分析得到氧化物的相结构,表明经电火花熔渗Fe-Cr-Al合金的3Cr2W8V钢,在1000℃以下有良好的抗氧化性。     

回火温度对1Cr11Ni2W2MoV钢冲击性能的影响

在某厂日常检测中,有多炉批次1Cr11Ni2W2MoV钢棒材出现冲击韧度不合格的现象。为了找到不合格的原因,从化学成分、热处理制度方面来展开分析,并进行了比对试验。结果表明:热处理回火温度是影响1Cr11Ni2W2MoV钢冲击韧度的主要因素;回火温度选择在540~590℃的1Cr11Ni2W2MoV钢试样冲击韧度全部合格,回火温度选择在660~710℃的试样冲击韧度部分不合格。选择回火温度为540~590℃,可提高材料的合格率,确保生产进度。     

热处理工艺对3Cr2W8V热作模具钢高温磨损性能的影响

观察和测试了3Cr2W8V热作模具钢经不同温度淬火(直接油淬)、回火后的显微组织和硬度,分析了热处理工艺对其高温磨损性能的影响。研究发现,淬火和回火温度对3Cr2W8V钢高温磨损性能有明显影响,其中回火温度比淬火温度的影响更显著;随着回火温度的提高,钢的硬度先升后降,耐磨性显著下降;随着淬火温度的提高,耐磨性先升后降;经1 050℃淬火+540℃回火的3Cr2W8V钢具有最好的耐磨性;在400℃高温磨损条件下,3Cr2W8V钢的磨损机制为典型的氧化磨损,高的硬度有助于减少基体塑性变形,降低氧化物膜的剥落数量,而过多未溶碳化物和晶粒粗大等因素则导致在一定磨损载荷下基体开裂,加速氧化物剥落。     

3Cr2W8V钢表面纳米化处理微观组织及力学性能研究

利用旋转加速喷丸工艺(Rotational Assisted Shot Peening,RASP)对3Cr2W8V热作模具钢进行表面纳米化处理,采用光学显微镜、透射电镜、显微硬度计等分析测试手段对表面纳米化处理前后试样的微观组织及力学性能的变化进行研究。研究结果表明,经RASP处理后,3Cr2W8V钢的表面形成了纳米晶层,且自表面向心部呈晶粒尺寸梯度分布。与RASP处理前相比,处理后3Cr2W8V钢的表层硬度有了明显的提高。     

1Cr11Ni2W2MoV钢后轴颈模压件锻造裂纹的分析

1973年上钢五厂供应我厂的1Cr11Ni2W2MoV钢后轴颈模压件锻坯,炉号81—1175,81—1183,81—1184,81—1186,81—1187共计199件,在上海重型机器厂12000吨水压机上     

超高强韧性热模钢3Cr3Mo3VNb性能及其生产应用

将3Cr3Mo3VNb钢与H13、3Cr2W8V等热模钢的高温力学性能进行了比较,列举了它们在生产中的应用实例.结果表明,3Cr3Mo3VNb钢性能优于其它钢种;也论述了超高强韧性热模钢模块生产制作过程的质量保障措施.     

深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢强度和冲击磨损性能影响的研究

研究了深冷处理对W6Mo5Cr4V2钢的抗弯强度和冲击磨损性能的影响。研究结果表明明，随深冷时间的延长，晶体中空位密度有所增加。经透射电镜观察，深冷处理后在马氏体的孪晶带上弥散折出颗粒为3-6nm的碳化物。经深冷处理的W6Mo5Cr4V2钢其冲击磨损性能得到了提高。     

9Cr3W3Co钢高温时效脆化现象与改进方法

采用SEM进行显微组织观察,研究导致9Cr3W3Co钢时效脆化的主要因素。采用Thermo-Calc软件,计算平衡态下不同W含量(2.36%,2.63%,2.96%,3.11%,质量分数)的9Cr3W3Co钢中析出相的含量。利用TEM,SAXS和相分析等实验手段研究时效过程中的组织演变。结果表明:9Cr3W3Co钢的冲击韧度在100h时效后的迅速降低是时效过程中大量析出的富W Laves相所造成的。平衡态的Laves相含量主要由钢中的W含量决定。时效8000h后,W含量最低的钢冲击韧度最好,同时其Laves相的尺寸最小,粗化速率最低。通过降低W含量能够抑制9Cr3W3Co钢的时效脆化。     

提高3Cr2W8V钢热挤压模寿命的工艺措施

从模坯锻造及预处理、热处理、机加工、电加工、表面强化和模具使用等方面,叙述了提高3Cr2W8V钢热挤压模寿命的工艺措施.生产实践证明,充分发挥工艺的潜力,可以大幅度提高模具寿命.     

含Cr钢的CO_2腐蚀行为及成膜动力学研究

目前对含Cr钢CO_2腐蚀中的产物膜生长动力学过程研究不多。为此,采用高温高压反应釜、动电位极化、电化学阻抗谱、光电子能谱、高分辨拉曼光谱等方法研究了不同Cr含量钢在模拟油井下环境中的CO_2腐蚀行为及成膜动力学。结果表明:Cr含量的升高会明显降低含Cr钢在模拟CO_2腐蚀环境中的腐蚀速率,其中3Cr钢和5Cr钢的腐蚀速率相近,腐蚀速率高于3 mm/a; 6Cr钢和7Cr钢的腐蚀速率明显低于3Cr和5Cr钢,腐蚀速率低于1mm/a;腐蚀产物膜成膜过程可以分为2个阶段,阶段1为Cr(OH)3的生长过程,成膜电流I和时间t取对数后满足线性关系;阶段2中随着腐蚀时间的增加,腐蚀电流逐渐增大;产物膜在成膜初期以直接成膜的Cr(OH)3为主,随着腐蚀时间的延长,Cr(OH)_3发生溶解,留下的位置被FeCO_3沉淀填充。     

低合金高速钢W3Mo2Cr4VSi的组织和性能

本文研究了低合金高速钢 W3Mo2Cr4VSi 的显微组织和力学性能,讨论了该钢的性能、成分和组织之间的关系。结果表明:该钢主要依靠 MC 型碳化物产生二次硬化;在600℃以下,其力学性能和 M2高速钢相当,具有良好的强度、硬度和韧性的配合。     

1Cr11Ni2W2MoV钢长期时效时组织性能的变化EI

本文研究了1Cr11Ni2W2MoV钢在不同温度下长期时效后组织与性能的变化。试验证明,该钢经1010℃、1.5h后保温淬火并于570℃、1.5h空冷回火后,分别在250℃和450℃下经500～1000h时效,发生明显的脆化现象。在450℃延长时效时间至4000h,冲击功逐步回升。     

中华人民共和国机械行业标准热作模具钢显微组织评级 JB/T 8420-96

1范围 本标准规定了常用热作模具钢马氏体和晶粒度的评定方法及评定级别. 本标准适用于5CrNiMo、5Cr4W5Mo2V、3Cr2W8V、3Cr3Mo3W2V、4Cr5MoSiV和4Cr3Mo2NiVNbB钢及其相近钢种制造的锤锻、机锻、热挤压、热冲裁和压铸模具的显微组织评级.     

激光热处理对1Cr11Ni2W2MoV钢的组织和性能的影响

本文着重研究了1Cr11Ni2W2MoV钢的激光相变硬化处理。结果表明此种工艺可以明显提高材料在550℃以下的力学性能,并证明性能的好坏与激光照射参数有关。初步分析了组织与性能之间的关系。     

1Cr11Ni2W2MoV不锈钢冲击性能不合格原因探讨

通过对99件成分存在波动的1Cr11Ni2W2MoV不锈钢经不同温度回火后的力学性能进行统计分析,探讨了该钢经常出现冲击性能不合格的原因。结果表明:造成该钢冲击性能不合格的原因主要是化学成分的波动和回火温度偏低,将回火温度提高至680~710℃可以有效提高该钢冲击性能的一次合格率。     

17Cr2Ni2MOHZ钢锻坯等温退火工艺研究

研究了17Cr2Ni2MoAHZ钢锻坯的等温退火工艺参数对其组织、性能的影响.结果表明,17Cr2Ni2MoAHZ钢锻坯经670℃等温4h后能获得良好的组织状态及机加工性能.