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董宏波 《地下空间与工程学报》2016,(Z2):749-754
即将开工的上海苏州河段深隧地下连续墙深度达到110 m,创国内软土地层施工之最,其成槽稳定性面临极大挑战。本文采用数值计算分析软件,针对已经在宁波施工成功的77 m深地下连续墙试验槽段,建立有限差分数值模型,对比分析宁波和上海超深地下连续墙在两地不同土层下成槽过程的稳定与变形规律,计算结果表明:在槽壁侧向位移方面,地下连续墙泥浆护壁成槽开挖和混凝土浇筑阶段,上海宁波两种地层的槽壁侧向位移最大值基本接近,但是上海地层整体较宁波地层要小;在地表沉降方面,地下连续墙泥浆护壁阶段,上海地区地层最大沉降量较宁波地区要小。混凝土浇筑阶段,上海地层隆起则要略大于宁波地层。 相似文献
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泥浆护壁成槽施工中槽壁的稳定是保证地下连续墙顺利施工及其墙体施工质量的关键,结合上海十六铺改造工程深基地下连续墙围护施工,采用理论与数值分析相结合的方法对该工程地下连续墙泥浆护壁成槽施工和混凝土浇筑过程中的槽壁稳定与变形进行模型计算,并与实测结果对比,印证了计算与实测类似规律性。 相似文献
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为探讨地下连续墙施工过程中槽壁周围土体的受力与变形机理,采用FLAC3D分析地下连续墙泥浆护壁成槽与混凝土浇筑及硬化全过程的力学性状,探讨槽壁加固、混凝土导墙、刚性地坪及侧边已有墙体等施工因素对槽壁侧向变形和地面沉降的影响。计算结果表明,成槽开挖阶段槽壁具有明显的侧向卸荷效应,混凝土浇筑会产生一定应力补偿;对上海地区幅宽超过5 m的槽段,水平土拱效应几乎可以忽略;槽壁加固对浅层土体的变形约束比对深层土体明显,导墙及刚性地坪仅能约束槽口附近土体的变形;由于水平土拱效应较弱,已有墙体对土体变形的控制效果不明显。 相似文献
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地下连续墙成槽或灌注桩成孔,常采用泥浆护壁方法。泥浆对槽壁主要起液体支撑作用,保护开挖槽面的稳定,它是确保挖槽机成槽的关键。泥浆护壁稳定槽壁的临界深度,可借助于楔形土体滑动的假定分析的结果进行计算。 相似文献
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地下连续墙成槽或灌注桩成孔,常采用泥浆护壁方法。泥浆对槽壁主要起液体支撑作用,保护开挖槽面的稳定,它是确保挖槽机成槽的关键。泥浆护壁稳定槽壁的临界深度,可借助于楔形土体滑动的假定分析的结果进行计算。一、在粘性土中成槽的计算 相似文献
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《中国市政工程》2016,(6)
拟开工的上海苏州河段深层排蓄水隧道地下连续墙深度达110 m,创国内软土地层施工之最。以在建的宁波轨道交通77 m超深地下连续墙为契机,取3段槽幅进行110 m超深地下连续墙试验,对地下连续墙成槽关键技术进行分析和研究。在成槽工艺方面,针对宁波软弱地层的特点,经过详细比选,最终选择德国宝峨BC40铣槽机,并采取纯铣施工工艺,对特深地下连续墙成槽精度进行全方位控制。在泥浆系统方面,采用大体积存储系统,满足特深地下连续墙泥浆的高消耗量。采用多级分离系统对泥浆进行分离,有效控制泥浆指标。在接头防水处理方面,采用"铣接法",通过铣槽精度控制、接头检测、清孔和刷壁等多道工序结合,保证接头防水性能。 相似文献
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地下连续墙成槽施工槽壁稳定机制分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对地下连续墙成槽施工过程中的槽壁稳定性及其失稳现象,分别从地下连续墙槽壁稳定影响因素、槽壁整体及局部失稳机制、不同施工阶段槽壁土体的应力路径3个方面进行分析。研究结果表明:浅层失稳是泥浆护壁成槽施工过程中槽壁整体失稳的主要形式,局部失稳多由槽壁土体砂性较重及槽段内泥浆液面波动过大引起;适当增加泥浆比重、提高泥浆液面标高、槽壁预加固、控制成槽机械地面超载及降低开挖对土体的扰动可有效保证槽壁的稳定;开挖后槽壁稳定性会随土体负孔隙水压力的消散而下降,成槽后应及时吊放钢筋笼并及早浇筑混凝土。 相似文献
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