东汽300MW机组高压调速汽门传动机构销子断裂

茂名臻能热电N300-16．7／537／537-8型汽轮机高压调速汽门,在做调门活动性试验过程中,发现调门在开度19％的情况关不下,疑为卡涩实为调速汽门的传动机构固定销断裂造成门杆松脱。分析了调速汽门传动机构固定销断裂的原因并提供如何判断固定销是否断裂方法,以及分析机组运行中调门摆动的原因。     

曼透平“一拖二”机组转子盘车装置的应用

汽轮机启动前先投入盘车装置,是为了减少汽轮机的启动力矩,以及在汽轮机启前检查各转动部分是否正常。汽轮机停机后投入盘车装置,使转子继续缓慢转动,可以防止转子产生热弯曲,也是为了保证机组停机后可以随时启动。     

给袋式全自动包装机的撑袋机构CN1887650

一种给袋式全自动包装机的撑袋机构,在该包装机的转盘轴中套有转轴,转轴的内端装有转套、外端联有悬杆臂,悬杆臂上装有相互连接的撑袋气缸和摆杆,摆杆的另一端套有内撑杆、外撑杆,内、外撑杆上分别联有内、外托板;在该包装机的传动主轴上分别套有升降盘形凸轮和左右跟踪盘形凸轮,升降盘形凸轮通过拨叉与转轴上的转套相联.     

超临界汽轮机中压调速汽阀2Cr12NiMo1W1V钢阀杆断裂原因分析

通过宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能测试、光学显微镜以及扫描电镜分析等方法对某超临界汽轮机中压调速汽阀2Cr12NiMo1W1V钢阀杆断裂原因进行了分析。结果表明:阀杆断裂的主要原因是其表面的渗氮层脆性超标,运行中当阀杆和与其紧密配合的阀碟发生挤压摩擦时,便会在应力集中的排汽孔处的渗氮层形成裂纹源,并在载荷作用下穿透渗氮层扩展至基体进而引发阀杆断裂;阀杆材料长期在超过其许用温度的环境下使用,造成蠕变老化,同时材料硬度偏高、塑性和韧性储备不足,都在一定程度上加速了裂纹的扩展,缩短了阀杆的使用寿命。     

1000MW超超临界汽轮机异常振动分析

1000MW超超临界机组汽轮机出现不正常振动、高压调节汽门异音、高导管晃动异常,通过机理分析、现场试验,采取相应措施,机组运行工况得到解决。一方面满足了电网、电厂的需要,更重要的是保证了机组的安全。     

基于ANSYS的LNG船用超低温阀门的数值模拟分析

应用有限元分析软件分别对通径为DN15的LNG船用超低温阀门在管路中开启与关闭状态稳态热力分析。研究了阀颈长度,阀颈与阀杆之间的,阀颈的厚度对填料函温度的影响。研究结果表明,阀颈长度和阀颈厚度是影响填料函温度的主要因素,阀颈与阀杆之间的间隙尺寸对填料函温度影响很小。     

鹤壁煤电股份有限公司热电厂#1机组振动故障处理与监测

鹤煤热电厂#1机组为东方汽轮机厂生产的D135E型超高压、一次中间再热、单轴双缸、双抽（一级可调）凝汽式供热汽轮机,于2007年投产。2007年9月7日运行中甩掉80MW负荷,停机1小时。热态启动并网后,汽轮机鲁3轴承振动振幅由33um增大到70um。在其后的几天运行监控表明,浚轴承振动始终处于50urn～70um的超标范围。在对机组振动状态进行测量分析的基础上,确定对设备进行停机检查消缺。2007年9月10日至26日对#3轴承进行检查调整,有效地降低了#3轴承振动,达到了预期效果。     

某电厂高压调汽门EH油管断裂原因

某电厂高压调汽门EH油(抗燃油)管发生断裂并造成机组非计划停机,通过宏观观察、金相检验、显微硬度测试等方法对EH油管的断裂原因进行了分析.结果表明:4号高压调汽门VP(阀位)卡接线端子松动引起高压调汽门波动,造成了EH油管支管振动,在EH油管三通与支管连接角焊缝的应力集中区域形成较大的交变应力;循环交变应力使得正常奥氏...     

模化试验确定汽轮机调节阀阀杆轴向振动源

根据相似理论原理,设计模化型汽轮机调节阀。通过试验,并利用探索出来的适合于汽轮机调节阀随机过程的频谱分析与动态信号处理方法,最终得到阀杆轴向振动是由阀碟下方的压力脉动引起的低频强迫振动。     

浅析神火600MW机组汽轮机冲转参数选择原则

本文针对神火600MW机组，对汽轮机冷态和热态启动过程中冲转参数的选择展开讨论，解答了在冲转前和冲转后如何使机组能够实现平稳冲转和升速至额定转速中的问题，为全国其他相似机组的启动过程中冲转参数的选择提供了有效的借鉴。     

亚临界300MW机组高压主汽阀阀杆断裂原因分析

以断裂的亚临界300 MW机组主汽阀阀杆为研究对象,通过结合阀杆的服役环境,从结构设计、宏观形貌、显微组织、力学性能等多个方面分析了该主汽阀阀杆断裂的可能原因。结果表明:阀杆断裂是多方面因素共同作用的结果,长期服役后材料力学性能下降,已经低于材料的标准技术要求;长期服役后阀杆的显微组织也发生弱化,不仅带状偏析仍有残留,而且晶界网状碳化物析出加剧;阀杆材料C422钢本身对缺口比较敏感,首先在阀杆加工缺陷处产生裂纹,并且由于变径处的结构形式存在一定的缺陷,过渡圆弧半径较小,造成应力高度集中,在阀杆动作过程中受力较大,使得断裂沿着阀杆最薄弱的45°斜面扩展;又由于断裂阀杆强度不足导致开裂加剧,最终断裂。     

新型汽封在汽轮机上的实际应用

汽轮机汽封设计(包括端部轴封、隔板汽封、叶顶汽封)是汽轮机整体设计中的重要组成部分,确保与轴最佳间隙,是提高汽轮机效率的有效措施。然而随着机组启动运行工况的变化,传统结构汽封已无法对间隙进行自动调整,不能始终保持最佳状态,因而无法确保汽轮机在启动时安全可靠和正常运行下的经济效益,目前已有众多电厂对已运行机组传统汽封改为接触式汽封。     

汽轮机调节汽门摆动原因分析

本文针对汽轮机组在运行期间出现的调节汽门摆动问题，归纳总结了造成摆动的各种原因，并对其进行重点分析、给出解决方案，以消除这些因素对汽轮机调节汽门的影响。     

55-210型膨胀机进排气阀密封改用尼龙压套

<正>我站55-210型膨胀机(1963年邯氧厂产品),多年来运转中进排气阀座与阀杆密封处经常漏气,用很长时间研磨也达不到理想效果。为此,1980年5月我们将进排气阀座与阀杆的密封改为尼龙压套,对旧阀座进行适当加工(如图所示)。改革后一次实践成功,效果很好,运转十个月尼龙压套没有换过一次。从磨损情况看,换一次尼龙压套可运转几年,研磨也很方便,延长了阀体的使用寿命。     

一种汽轮机汽缸变形量测量技术

大型火力发电厂汽轮机组的热效率(尤其是各个缸的热效率)高低,对机组的安全生产、经济运行和安全文明生产所起的作用是决定性的,直接关系到发电厂的经济效益和机组的安全运行。对此,各个电厂对机组的大修尤为重视,对汽轮机检修的质量控制要求很高,尤其是在汽轮机检修中对通汽部分间隙的调整要更加谨慎,通流间隙调整的好坏决定了检修质量,提高了运行效率。     

给水三通阀阀杆断裂失效分析

通过对发生断裂失效的给水三通阀阀杆进行宏观检查、化学成分分析、拉伸试验、冲击试验、金相检验和硬度试验,分析了其断裂原因。结果表明:阀杆断裂为疲劳断裂,阀杆断裂的主要原因是表面渗氮处理增加了阀杆与阀芯表面相交处的脆性,加上阀杆与阀芯表面相交的位置结构突变造成应力集中,在流体的长期挤压和剪切力作用下,便会在应力集中部位的渗氮层中形成裂纹源,并在阀杆服役时的交变应力的作用下,裂纹从渗氮层逐步扩展到阀杆基体,最终导致阀杆断裂失效。     

汽轮机的运行监视技术浅析

正确进行汽轮机的启动、暖机和加负荷是汽轮机维护的首要工作,是确保安全、连续平稳运行的关键。汽轮机大多数是带负荷启动,随机组转速增加,负荷也将成比例地增加,汽轮机启动时部件的附加热应力、热膨胀、热变形都比驱动发电机的汽轮机更为剧烈。所以运行人员应经常对机组进行正确的维护,按操作规程操作,而监视和调整是保证汽轮机组安全运行的前提。     

55-210型膨胀机进出气阀的改进

我厂二套50米3/时制氧机,配用55-210型活塞式膨胀机。该膨胀机的进出气阀的阀杆(阀头)与阀座分别采用 45号钢和 12CrN3A材料制造。由于阀头与阀杆、阀座与阀体均为一体,损坏后均需整体更换,而这种零件加工也比较困难,且安装前均需进行研磨,即使研磨得很好,有时阀杆装好后,阀杆与阀座同心度差一点就会渗漏,阀门就关不严密,就会严     

浅谈汽轮机调速系统摆动的处理

介绍汽轮机的工作原理，通过介绍三台12MW的机组在空负荷时转速摆动、油系统污染引起的甩负荷，调速系统运行中摆动及调速汽门重叠度，指出调速系统常见的故障实例，针对故障进行分析，并提出了相应的处理措施。     

55-210型膨胀机进出气阀的改进

我厂二套50米3/时制氧机,配用 55-210型活塞式膨胀机。该膨胀机的进出气阀的阀杆(阀头)与阀座分别采用45号钢和12CrN3A材料制造。由于阀头与阀杆、阀座与阀体均为一体,损坏后均需整体更换,而这种零件加工也比较困难,且安装前均需进行研磨,即使研磨得很好,有时阀杆装好后,阀杆与阀座同心度差一点就会渗漏,阀门就关不严密,就会严重